- •1. Визначення кількості кисневих конвертерів у цеху
- •2. Профіль робочого простору конвертера
- •3.Розрахунок продувочної фурми
- •27. Довжину дифузора, мм:
- •30. Загальна довжина сопла, мм:
- •4. Робочий простір конвертера
- •5.Розрахунок витрати води на охолодження продувочної фурми
- •Таблиця 5.1- Положення фурми щодо сталеплавильної ванни
- •Витрата води на охолодження м³/ч:
- •Швидкість води у внутрішньому зазорі, м/с: s2
- •6. Вибір механізму повороту конвертера
- •7. Газовідвідний тракт конвертера
- •Опалювання со.
- •Перелік посилань
2. Профіль робочого простору конвертера
Усі кисневі конвертори проектуються симетричної відносно вертикальній осі форми. Верхню частину – конічною, середню – циліндричною, нижню – сферичною з радіусом більшим, ніж діаметр циліндричної частини. Така конструкція донної частини робочого простору утворює сприятні умови для циркуляції металу під час дуття та запобігає формуванню застійних зон.
Знайдено [3], що між параметрами дуттєвого режиму і розмірами робочого простору існує залежність. Основною характеристикою, яка впливає на конструкцію робочого простору є глибина ванни рідкого металу у спокійному стані, яку ми розрахуємо при допомозі рівняння (2.1):
=0,0143·521,10,5·3,810,1·=0,9 (2,1)
де ho– глибина ванни рідкого металу у спокійному стані, м;
k–емпіричний коефіцієнт, який дорівнює 0,0143;
i –інтенсивність дуття, м3/т∙хв.;
n – кількість сопел у наконечнику фурми;
W–швидкість кисню на виході із сопла фурми, м/сек..;
- щільність кисню на виході із сопла фурми, кг/м3.
Як видно з рівняння, глибина ванни залежить не тільки від місткості конвертера, але і від інтенсивності продувки, конструкції фурми і швидкості витікання і щільності кисню на виході із сопла. Таким чином, розрахункові профілю конвертера повинний передувати розрахунок кисневої фурми при заданих інтенсивності продувки і кількості сопел.
3.Розрахунок продувочної фурми
У первісний період розвитку киснево-конвертерного процесу продувку металу здійснювали односопловими фурмами. Надалі поширення одержали багатосоплові фурми, застосування яких привело до різкого зниження викидів металу і шлаку з конвертера, покращилося шлакоутворення, різко підвищилася інтенсивність продувки.
Фурма складається з трьох концентрично розташованих труб, об'єднаних змінним наконечником з міді із соплами. Кисень надходить по центральній трубі і через сопла в наконечнику потрапляє в порожнину конвертера.
Вода для охолодження фурми надходить у проміжну трубу, омиває наконечник і по зовнішній трубі повертається в зливальний шланг.
Підведення кисню і води до фурм і відвід води здійснюється гнучкими металевими шлангами.
При виборі конструкції наконечника виходять з необхідності розосередити кисневе дуття по поверхні ванни й організувати витікання кисню із сопів відособленими струменями з максимальною кінетичною енергією. Для розосередження кисню фурму оснащують декількома соплами, розташованими під кутом 15-20° до вертикалі. Для забезпечення максимальної кінетичної енергії струменів сопла виконують із профілем сопла Лаваля, у якому потенційна енергія газу може бути цілком перетворена в кінетичну енергію струменя з надзвуковою швидкістю витікання.
При однорядному розташуванні сопів по колу наконечника фурми їхнє число не перевищує 7, при дворядному - 12. Однак стійкість дворядних фурм звичайно не перевищує 40-50 плавок. Характеристики деяких використовуваних продувних фурм приведені в таблиці 3.1.
Вихідними даними для розрахунку продувної фурми є:
- місткість конвертера G, т;
- інтенсивність продувки і, м3/(т∙хв);
- кількість сопів у наконечнику фурми n;
- довжина фурми lф, м;
- внутрішній діаметр труби фурми dф, що підводить кисень, м;
- довжина шланга lшл, що підводить кисень, м;
- тиск кисню в магістралі Рм, МПа;
- температура кисню в магістралі Тм, °К.
Значення з dф, lфможуть бути узяті з таблиці 3.1, значення lшлможе бути прийнято рівним 2,5 висоти робочого простору (табл. 1.3) для відповідної величини G. Тиск кисню в магістралі Рм=1,5.. .2,0 МПа, температура Тм =293 °К.
У якості прикладу приведен розрахунок 3–соплової продувної фурми для конвертеру місткістю75т, працюючого з інтенсивністю продувки2м3/(т∙хв).
Таблиця 3.1 - Характеристики фурм для конвертерної плавки з верхнім кисневим дуттям
Характеристики |
Номінальна місткість конвертера, т сталі | |
|
100 |
75 |
1. Вага, кг |
1273 |
954,75 |
2. Піднімальна вага (із водою і приєднаними рукавами),кг |
2000 |
1500 |
3. Довжина фурми, м |
15,00 |
11,25 |
4. Зовнішній діаметр dн, мм |
203 |
203 |
5. Внутрішній діаметр dф, мм |
102 |
102 |
6. Максимальна витрата кисню, нм3/хв. |
- |
- |
7. Максимальна витрата води на охолодження, м3 / ч |
- |
- |
8. Тиск кисню перед фурмою, МПа |
1,5 |
1,5 |
9. Тиск води перед фурмою, МПа |
1,2 |
1,2 |
10. Хід фурми, м |
12,30 |
12,30 |
Порядок розрахунку наступний.
1. Визначення секундної масової витрати кисню на фурму, кг/c:
(3.1)
де - щільність технічного кисню, кг/м3:
(3.2)
тут O2 та N2– кількість кисню та азоту у технічно чистому кисню, %.
2. Тиск кисню у підводному шлангу, МПа:
(3.3)
3. Температура кисню у шлангу, 0К:
(3.4)
де k – показник адіабати, k =1,4.
4. Щільність кисню у шлангу, кг/ м3:
(3.5)
де Т0 і Р0 – температура та тиск кисню у нормальних умовах, Р0=0,1 МПа;
Т0=293 0К.
5. Діаметр шлангу, що підводить кисень, м:
(3.6)
де Wшл – швидкість кисню у шлангу, Wшл=40...60 м/с.
6. Втрати тиску у шлангу, що підводить кисень, МПа:
(3.7)
де - коефіцієнт тертя,=0,05...0,1
- коефіцієнт місцевого опору, =1,0...2,5.
7. Тиск кисню на вході у фурму, МПа:
Рф=Ршл -Ршл =1,8-0,06=1,74, (3.8)
8. Температуру кисню у фурмі, 0К:
(3.9)
9. Щільність кисню у фурмі, кг/м3:
(3.10)
10. Швидкість кисню у трубі фурми, м/с:
(3.11)
11. Витрати тиску у трубі фурми, МПа:
(3.12)
де =0,03...0,05;=0,5...1,0.
12. Тиск кисню перед соплами, МПа:
=1,74-0,02=1,72. (3.13)
Для забезпечення рівного ходу процесу тиск перед соплами повинне бути не менш 1,2 МПа.
13. Температуру кисню перед соплами, 0К:
. (3.14)
14. Щільність кисню перед соплами, кг/м3:
. (3.15)
15. Тиск кисню у критичному перерізі сопла, МПа:
. (3.16)
16. Швидкість кисню у критичному перерізі сопла, м/с:
(3.17)
R – універсальна газова постійна, 260 Дж/(кг0).
17. Температуру кисню у критичному перерізі сопла, 0К:
. (3.18)
18. Щільність кисню у критичному перерізі сопла, кг/м3:
. (3.19)
19. Масову витрату кисню через одне сопло, кг/с:
. (3.20)
20. Площина критичного переріза сопла, м2:
. (3.21)
21. Діаметр критичного переріза сопла, мм:
. (3.22)
22. Температуру кисню на виході із сопла, 0К:
. (3.23)
Тиск на виході із сопла Р2приймаємо рівним:
0,11...0,12 МПа для G100т;
0,12...0,13 МПа для G=100...200т;
0,13...0,16 МПа для G200т.
23. Щільність кисню на виході з сопла, кг/м3:
, (3.24)
24. Швидкість кисню на виході із сопла, м/с:
. (3.25)
25. Площину вихідного переріза сопла, м2:
(3.26)
26. Діаметр критичного перерізу сопла, мм:
(3.27)