12.2.2 Обеспечение прочности стыкового соединения (контакта) сборно-монолитных конструкций

12.2.2.1 Расчет прочности стыкового соединения при продольном сдвиге следует производить из условия

_Sdj  _Rdj , (12.9)

где _Sdj — продольные сдвигающие напряжения в плоскости стыкового соединения (контакта) сборно-монолитных конструкций, вызванные действием расчетных нагрузок;

_Rdj — расчетное сопротивление сдвигу стыкового соединения (контакта).

127

СНБ 5.03.01-02

Рисунок 12.3 — Параметры шпоночного соединения

12.2.2.2 Напряжения _Sdj следует определять в зависимости от значения и характера распределения продольного сдвигающего усилия по длине стыкового соединения (контакта). Значения этого усилия на участке длины среза следует определять как разность нормальных усилий, действующих на концах этого участка в той части сечения, которая расположена над рассматриваемой плоскостью контакта. При выполнении конструктивных мероприятий согласно 12.2.1.6, допускается определять максимальные напряжения, действующие в контакте без учета его нелинейной работы. В этом случае в изгибаемых элементах напряжения _Sdj допускается определять по формуле

, (12.10)

где  — отношение равнодействующей сжимающих напряжений в бетоне выше плоскости контакта к полному значению равнодействующей для наиболее нагруженного сечения сборно-монолитного элемента;

V_Sd — расчетная поперечная сила в рассматриваемом сечении;

z — плечо внутренней пары сил в составном сечении, принимаемое при расчете прочности на изгиб, но не более:

0,85d — для железобетонных конструкций;

0,80d — для бетонных конструкций;

b_j — ширина контакта между монолитным бетоном и сборным элементом.

Сдвигающие напряжения в плоскости стыка бетона омоноличивания со сборными элементами, действующие в результате несовместной усадки и ползучести составляющих бетонов, при расчете прочности стыка допускается не учитывать только при соответствующем обосновании.

При выполнении монолитной части конструкции из напрягающего бетона следует дополнительно проверять прочность контактного соединения от действия усилий, возникающих на стадии расширения монолитного бетона.

12.2.2.3 Расчетное сопротивление сдвигу стыкового соединения следует определять по формуле

f_ctd = сf_ctd + _N + _jf_yd (sin + cos) , (12.11)

принимая значение f_ctd не более, чем f_ctd  0,5f_ck /_c ,

где c — коэффициент, значения которого принимают по таблице 12.1;

f_ctd — расчетное сопротивление бетона растяжению, равное f_ctk,0,95 /_c для бетона более низкого класса;

 — коэффициент трения, принимаемый по таблице 12.1;

; (12.12)

_N — нормальные напряжения в контакте, вызванные внешним усилием, приложенным перпендикулярно к поверхности контакта, принимаемые со знаком «плюс» при сжатии и со знаком «минус» при растяжении. В случае выполнения монолитной части из напрягающего бетона следует учитывать дополнительное усилие от самонапряжения в направлении, перпендикулярном к плоскости стыка (_N,CE). При этом _N  0,6f_cd. При условии, что _N — растягивающие, принимать cf_ctd = 0;

128

СНБ 5.03.01-02

_j = A_sj /A_j,

A_sj — площадь сечения поперечной арматуры в стыке;

A_j — площадь поверхности контакта;

 — угол, показанный на рисунке 12.3, принимается в интервале от 45 до 90.

Таблица 12.1 — Значения коэффициентов с и 

Вид поверхности	с	
Шпоночная	0,500	0,9
Шероховатая	0,450	0,7
Гладкая	0,350	0,6
Особо гладкая	0,025	0,5

12.2.2.4 Если не выполняется условие

_sRj  сf_ctd + _N , (12.13)

следует установить расчётное поперечное армирование для обеспечения прочности стыкового соединения (контакта) при продольном сдвиге.

Площадь сечения поперечной арматуры определяют по формуле (12.1).

12.2.2.5 Поперечное армирование стыка следует выполнять из гладкой или рифленой арматуры класса не выше S500. Это армирование должно иметь обеспеченную анкеровку в стыкуемых элементах. Если поперечное армирование стыка, установленное расчётом из условия обеспечения прочнос-ти контакта при продольном сдвиге, распределяется на всю длину контакта, его допускается учитывать при расчете прочности на срез наклонных сечений.

12.2.2.6 Расчетную ширину поверхности сдвига b_j определяют в зависимости от характера контактного шва (плоского или ребристого) (рисунок 12.4). При плоском контактном шве (рисунок 12.4а) расчетную ширину b_j принимают равной ширине контакта в месте сопряжения сборного элемента и монолитного бетона, b_j = b. При ребристом контактном шве с продольным ребром расчетную ширину b_j принимают по наиболее опасной поверхности сдвига: по всей поверхности контакта (рисунок 12.4б) b_j = b + h_j1, или по поверхности, включающей поверхность контакта и монолитный бетон (рисунки 12.4в, г) b_j = b или b_j = b  b_j1 + 2h_j2.

Расчетное положение контактного шва по высоте элемента h_j принимают на уровне центра тяжести контура расчетной поверхности сдвига.

1— сборный элемент; 2 — монолитный бетон;

3 — плоскость сдвига; 4 — контактный шов

Рисунок 12.4 — Схемы расположения поверхностей сдвига для расчета контактного шва

129

СНБ 5.03.01-02