Элементы (или участки элементов), работающие без трещин

8.3.3.3 Кривизну элементов (или участков элементов), работающих без трещин, следует определять по формуле

, (8.29)

где _с1 — относительная деформация крайнего сжатого волокна бетона;

_с2 — относительная деформация крайнего растянутого (менее сжатого) волокна бетона;

h — расстояние между краевыми волокнами бетона в сечении.

Относительные деформации крайних волокон сечения _с1 и _с2 в общем случае следует определять из расчета по деформационной модели железобетонного элемента, работающего без трещин.

Изгибную жесткость железобетонного элемента без трещин следует определять по формуле (8.26), принимая I_II = I_I, значение эффективного модуля упругости бетона по формуле (8.27) или (8.28), а кривизну по формуле

. (8.30)

87

СНБ 5.03.01-02

Кривизна от усадки бетона

8.3.3.4 Дополнительную кривизну от неравномерной усадки бетона следует определять по формуле

, (8.31)

где _cs, — предельное значение усадки бетона, определяемое по 6.1.4.5;

S — статический момент арматуры относительно центра тяжести сечения;

I — момент инерции сечения;

, .

Предельное значение коэффициента ползучести для бетона следует определять в соответствии с требованиями 6.1.4.2.

При расчете кривизны от усадки для элементов с трещинами значения S и I определяют дважды: для сечения без трещины и сечения с трещиной. Окончательное значение кривизны в этом случае определяют из формулы (8.12).

8.3.4 Определение деформации сдвига и сдвиговой жесткости

8.3.4.1 Сдвиговую жесткость допускается определять по формуле

, (8.32)

где G_c — модуль сдвига бетона, принимаемый равным 0,4E_cm;

_cr(x) — коэффициент, учитывающий влияние трещин на деформацию сдвига.

8.3.4.2 Деформации сдвига допускается определять по формуле

, (8.33)

где V_Sd(x) — расчетная поперечная сила в сечении x;

B_v(x) — сдвиговая жесткость в сечении x.

9 Предварительно напряженные конструкции

9.1 Общие положения

9.1.1 При расчете предварительно напряженных конструкций действуют все требования, касающиеся материалов, основ проектирования и конструирования, предъявляемые конструкциям, выполненным из бетона.

9.1.2 Предельные состояния предварительно напряженных конструкций следует проверять для постоянной расчетной ситуации в момент времени t =  и начальной ситуации для t = 0, соответствующей стадии изготовления, а также при других переходных ситуациях, требующих проверки. При проверке предельных состояний предварительно напряженной конструкции следует принимать соответствующие для рассматриваемой ситуации расчетные значения усилий предварительного обжатия с учетом потерь предварительного напряжения.

9.1.3 Потери предварительного напряжения следует рассчитывать в зависимости от нормальных напряжений, определенных в начальной и расчетной ситуациях. Эти напряжения следует определять от действия нормативных нагрузок и средних значений усилий предварительного напряжения P_m,o и P_m,t.

Потери предварительного напряжения следует рассчитывать в порядке их проявления в соответствии с требованиями настоящего раздела.

88

СНБ 5.03.01-02

9.1.4 Расчет предварительно напряженных элементов по прочности сечений, нормальных к продольной оси, в общем случае следует производить по деформационной модели в соответствии с 5.5.3.2, принимая следующие расчетные характеристики арматуры:

— напрягаемой f_pd = 0,9f_0,2k /_s, при _s = 1,2;

— ненапрягаемой f_yd = f_yk /_s, при _s = 1,15.

При расчете по прочности предварительно напряженных конструкций по методу предельных усилий по 7.1.2 в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона в случае соблюдения условия   _lim расчетное сопротивление высокопрочной арматуры f_pd следует дополнительно умножать на коэффициент _sn, определяемый по формуле

, (9.1)

где  — коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

S800 — 1,15;

S1200 — 1,10;

S1400 — 1,15.

Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, следует принимать значение _sn = .

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9M_Sd,max, значение коэффициента _sn следует принимать:

— для арматуры класса S800 — не более 1,10;

— для арматуры класса S1200 — не более 1,05.

Коэффициент _sn не следует учитывать при расчетах:

— на действие многократно повторяющихся нагрузок;

— элементов, армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров);

— элементов эксплуатирующихся в агрессивной среде.

9.1.5 Расчет по прочности на срез наклонных сечений следует производить в соответствии с требованиями 7.2 с учетом влияния усилия предварительного обжатия.

9.1.6 При расчете предварительно напряженных конструкций по предельным состояниям второй группы необходимо проверять следующие критерии:

а) ограничение напряжений:

— в бетоне:

_с  0,45f_ck — верхняя граница ползучести;

_с  0,60f_ck — возможность образования продольных трещин;

_сt  0 — отсутствие растяжения (при выполнении требований для соответствующих классов по условиям эксплуатации конструкции по таблице 5.1);

— в напрягаемой арматуре

_p  0,75f_p ;

— в ненапрягаемой арматуре

_s  0,8f_yk ;

б) ограничение ширины раскрытия трещин до w_k согласно таблице 5.1;

в) ограничение прогибов.

9.1.7 Предварительно напряженные элементы должны иметь в растянутой зоне такое количество стержней, чтобы разрыв одного или нескольких из них не приводил бы к внезапному (хрупкому) разрушению конструкции. Минимальное количество напрягаемых стержней приведено в таблице 9.1.

Таблица 9.1 — Минимальное количество напрягаемых стержней в растянутой зоне

Вид стержня	Минимальное количество, шт
Отдельные проволоки Один канат или одна прядь, состоящая не менее, чем из семи проволок Канаты с меньшим числом проволок	3 1 3

89

СНБ 5.03.01-02