Смещаемые каркасы

Расчетная длина колонн (сжатых элементов) смещаемых каркасов определяется в соответствии с положениями 7.1.3.8. При гибкости l £ 22 влияние продольного изгиба можно не учитывать.

7.1.3.17 Расчетный изгибающий момент М_1,Sd по концам колонны определяют по формуле

, (7.70)

где M_1,ns — расчетный изгибающий момент у рассматриваемой опоры, определенный из линейно-упругого расчета от действия нагрузок, не вызывающих смещение каркаса;

M_1,s — то же, но от действия нагрузок, вызывающих смещение каркаса;

h_1,s — коэффициент увеличения момента в гибких сжатых элементах смещаемых каркасов.

7.1.3.18 Величину коэффициента h_1,s допускается определять по формуле

, (7.71)

где — сумма условных критических сил во всех колоннах, сопротивляющихся смещению, определяемых по формуле (7.63);

— сумма всех расчетных вертикальных сил в колоннах рассматриваемого этажа.

Допускается определять величину коэффициента h_1,s по формуле (7.72), если при этом выполняется условие h_1,s  1,5

, (7.72)

где Q — величина, вычисляемая по формуле (7.59).

52

СНБ 5.03.01-02

7.1.3.19 Отдельные сжатые элементы, имеющие гибкость

, (7.73)

следует рассчитывать на действие расчетных значений N_Sd и M_Sd по формуле (7.60), в которую вместо момента М₁ должна быть подставлена величина момента М_1,Sd, определённая по формуле (7.70), а параметр  определён как для несмещаемых каркасов.

7.1.3.20 Расчет каркасов следует выполнять на действие комбинаций нагрузок, включающих постоянные и переменные нагрузки. Должны быть проанализированы прогибы каркасов и взаимные смещения этажей при совместном воздействии вертикальных и горизонтальных нагрузок. При этом:

— в случае использования положений 7.1.3.18 или 7.1.3.19, отношение прогибов от полных расчетных нагрузок с учетом продольного изгиба к прогибам из линейно-упругого статического расчета h_1,s при коэффициенте надежности для постоянных нагрузок — 1,35, а для переменных нагрузок — 1,5, не должно превышать 2,5;

— в случае использования выражения (7.72), величина Q (при тех же нагрузках, что и в предыдущем пункте) не должна превышать 0,6.

7.1.3.21 В смещаемых рамах с жесткими узлами ригели следует рассчитывать на действие опорного момента, определенного с учетом полных моментов в примыкающих колоннах, вычисленных с учетом продольного изгиба.

7.2 Расчет железобетонных элементов по прочности на действие поперечных сил

7.2.1 Элементы без поперечной арматуры

7.2.1.1 Расчет железобетонных элементов по прочности на действие поперечных сил при отсутствии вертикальной и (или) наклонной (отогнутой) арматуры, следует производить из условия

V_Sd £ V_Rd,ct , (7.74)

где V_Sd — расчетная поперечная сила в рассматриваемом сечении, вызванная действием нагрузок;

V_Rd,ct — расчетная поперечная сила, воспринимаемая железобетонным элементом без поперечной арматуры, определяемая по формулам (7.75)—(7.77).

7.2.1.2 Расчетную поперечную силу V_Rd,ct , H, воспринимаемую элементом без вертикальной и (или) наклонной арматуры, следует определять по формуле

, (7.75а)

но не менее ,(7.75б)

где ,d — в мм;

,

A_sl — площадь сечения продольной растянутой арматуры, учитываемой в расчете прочности наклонного сечения, при условии, что она заведена за расчетное сечение на длину не менее (l_bd + d) и надежно заанкерена (рисунок 7.9);

b_w — минимальная ширина поперечного сечения элемента в растянутой зоне;

s_cp = N_Ed / A_c >( 0,2f_cd ), МПа;

N_Ed — осевое усилие, вызванное действием нагрузки или предварительного напряжения (N_Ed < 0 при сжатии);

A_c — площадь бетонного сечения, мм².

53

СНБ 5.03.01-02

Рисунок 7.9 — Положение расчётного сечения при определении площади

поперечного армирования в формуле (7.75)

7.2.1.3 Для однопролетных элементов без поперечной арматуры, в которых усилие предварительного напряжения передается за счет сил сцепления напрягаемой продольной арматуры и бетона (без применения дополнительных анкерных устройств), имеющих в рассматриваемой зоне трещины, нормальные к продольной оси элемента, поперечную силу, воспринимаемую элементом, следует определять по формуле (7.75а). Если в рассматриваемой зоне элемента трещины, нормальные к продольной оси и вызванные действием изгибающих моментов, отсутствуют, расчётную поперечную силу, воспринимаемую элементом без поперечного армирования, допускается определять по формуле

, (7.76)

где I, S — соответственно момент инерции и статический момент для рассматриваемого поперечного сечения;

a_l = l_x /l_{pt 2} £ 1,

l_{pt 2} — предельная длина зоны передачи напряжений в предварительно напряженном элементе, определяемая по формуле (11.6);

l_x — расстояние от рассматриваемого сечения до начальной точки зоны передачи напряжений;

s_cp — средние сжимающие напряжения, вызванные действием продольного усилия от нагрузки или усилием предварительного напряжения (s_cp = (N_Ed  A_s f_yd)/A_c , в МПа, N_Ed > 0 — при сжатии).

7.2.1.4 Расчет элементов без поперечной арматуры по прочности на действие поперечных сил по формуле (7.75а) допускается не производить для сечений на участке, располагаемом между внутренней гранью опоры и точкой, получаемой в результате пересечения продольной оси элемента с линией, наклоненной под углом 45° к внутренней грани площадки опирания.

7.2.1.5 Если расчетное сечение располагается на расстоянии 0,5d  x < 2d от грани опоры (рисунок 7.10), его прочность на действие перерезывающей силы следует проверять по формуле

, (7.77)

но не более , (7.78)

где ,f_ck — в МПа.

Формула (7.77) применима только для случая расчета, когда нагрузки действуют по верхней грани элемента и продольная арматура имеет обеспеченную анкеровку согласно требованиям раздела 11.

54

СНБ 5.03.01-02

Рисунок 7.10 — К расчету коротких балок и консолей, не имеющих поперечной арматуры