6.1.6 Диаграммы деформирования (состояния) для железобетонного элемента с диагональными (наклонными) трещинами

6.1.6.1 Для железобетонных элементов, имеющих диагональные (наклонные) трещины зависимость «₂—₂», связывающую средние главные сжимающие напряжения и относительные деформации в бетонной полосе между трещинами, следует устанавливать путем трансформации исходных базовых диаграмм деформирования бетона в условиях осевого сжатия с учетом влияния средних значений главных относительных деформаций растяжения в направлении поперек трещины (рисунок 6.4).

6.1.6.2 Допускается принимать следующее аналитическое описание диаграммы деформирования сжатого бетона для железобетонного элемента с диагональными трещинами (рисунок 6.4а):

29

СНБ 5.03.01-02

, (6.16)

где ₂  средние значения главных относительных деформаций сжатия, действующих вдоль бетоной полосы, заключенной между наклонными трещинами;

  коэффициент разупрочнения бетона при плоском напряженном состоянии «растяжениесжатие», определяемый по формуле (6.17);

f_2,max  максимальные напряжения в пиковой точке трансформированной диаграммы, принимаемые равными f_cm.

Значения коэффициента разупрочнения бетона  в общем случае следует определять по формуле

, (6.17)

где ₁ ¾ средние значения главных относительных деформаций растяжения, действующих в направлении «поперек» сжатой полосы между диагональными трещинами;

_c1 < 0.

Допускается использовать упрощенную трансформированную диаграмму деформирования для железобетонного элемента с диагональными (наклонными) трещинами, для которой корректируют только максимальные напряжения (рисунок 6.4б)

. (6.18)

При описании упрощенной диаграммы деформирования (рисунок 6.4б) коэффициент  рассчитывается по формуле

. (6.19)

1 — базовая диаграмма для осевого кратковременного сжатия;

2 — трансформированная диаграмма для плоского напряженного состояния (растяжение—сжатие)

Рисунок 6.4 — Диаграммы для железобетонного элемента с диагональными (наклонными) трещинами,

Связывающие главные сжимающие напряжения и относительные деформации:

а — при учёте трансформации относительных деформаций;

б — без учёта трансформации относительных деформаций

30

СНБ 5.03.01-02

6.1.6.3 При расчете по методу предельных усилий для элементов с диагональными (наклонными) трещинами максимальное значение прочности бетона сжатой полосы, пересеченной поперечной арматурой, допускается принимать равным

_Rd,max = f_cd , (6.20)

где  = .

6.1.6.4 Зависимость, связывающую средние значения главных растягивающих напряжений _с1 и средние значения главных относительных деформаций растяжения ₁ для железобетонного элемента с диагональными (наклонными) трещинами (рисунок 6.5), допускается принимать в виде:

при ₁  _cr , (6.21)

при ₁ > _cr , (6.22)

где f_ctk,0,05 ¾ нормативное сопротивление бетона осевому растяжению, принимаемое по таблице 6.1;

_cr ¾ относительные деформации, соответствующие пиковой точке диаграммы деформирования бетона при осевом растяжении, равные _cr = f_ctm /E_cm;

₁, ₂ ¾ коэффициенты, принимаемые в соответствии с требованиями раздела 8.

Рисунок 6.5 — Диаграмма, связывающая главные растягивающие напряжения и главные

относительные деформации растяжения для железобетонного элемента с

диагональными (наклонными) трещинами

6.1.6.5 Зависимость между прочностью бетона на растяжение при изгибе f_ctm,cl и средней прочнос-тью на осевое растяжение f_ctm допускается принимать в следующем виде

, (6.23)

где h ¾ полная высота элемента, мм;

f_ctm ¾ средняя прочность на осевое растяжение, принимаемая по таблице 6.1.