- •Понятие об устойчивости сау. Прямые методы устойчивости. Критерий устойчивости Гурвица. Определение допустимых настроек сау
- •Вопросы и задания
- •Вопросы и задания
- •Вопросы и задания
- •Расчеты статической ошибки εСт регулирования
- •Расчеты скоростной ошибки εСт регулирования
- •Выводы по расчетам статической и скоростной ошибок регулирования:
- •Вопросы и задания
- •Вопросы и задания
- •Вопросы и задания
- •Вопросы и задания
- •1.17. Принципиальные электрические схемы типовых регуляторов
- •Вопросы и задания
- •Вопросы и задания
- •Вопросы и задания
- •1.20. Коррекция линейных сау с помощью местных обратных связей
- •Вопросы и задания
- •Вопросы и задания
- •1.22. Сущность процесса синтеза сау. Частотный метод синтеза линейных сау
Вопросы и задания
1. Какие типовые регуляторы используются в САУ ? Приведите их передаточные функции.
2. Как рассчитать частотные характеристики САУ с П-регулятором, если известны частотные характеристики САУ без регулятора ?
3. Как изменяются графики ЛАЧХ, ФЧХ при введении в САУ П-регулятора и как изменяются при этом значения косвенных показателей качества САУ – частота среза и запас по фазе ?
4. Как изменяется вид переходного процесса и значения прямых показателей качества при применении П-регулятора ?
5. Назовите достоинства и недостатки П-регулятора.
1.15. Типовые законы регулирования. Влияние
И-регулятора на показатели качества САУ
Вводная часть
Вводная часть та же, что и в теме 1.14.
Основная часть: влияние И-регулятора на показатели качества САУ
а). Для САУ без регулятора имеем следующие характеристики:
Передаточную функцию .
Частотные характеристики:
- ;
- ;
- ;
- .
Пусть для объекта управления известны ЛАЧХ LБР(ω) и ФЧХ φБР(ω), форма которых имеет, например, вид, приведенный на рис.1.51. Используя их, определим частоту среза ωср.БР и запас по фазе γБР.
б). Для САУ с регулятором, имеющим передаточную функцию , имеем следующие характеристики:
Передаточную функцию .
Частотные характеристики:
- ;
- ; (1.61)
- ;
-
.
в). Из расчетов (1.61) следует, что после введения в схему САУ И-регулятора ФЧХ изменилась на–90о (рис.1.51). Частоты сопряжения ωС1, ωС1 и ωС3 участков ЛАЧХ LБР(ω) и LСР(ω) не изменились, но наклоны всех участков LСР(ω) изменились на –1 по сравнению с наклонами LБР(ω), так как в выражении LСР(ω) содержится дополнительный член . При условииωТИ=1 обе ЛАЧХ (LСР(ω) и LБР(ω)) совпадут, так как и, поэтому, согласно последнего выражения системы (1.61) будетLСР(ω)=LБР(ω). Совпадение двух графиков LСР(ω) и LБР(ω), имеющих разные наклоны участков между одноименными частотами сопряжения, является их пересечением при частоте , которая называется частотой неподвижной точкиН. Выбором постоянной времени ТИ И-регулятора можно получать желаемые значения частоты ωН , которые назовем "большими" и "малыми" значениями. Чтобы САУ не потеряла устойчивость, а также с целью ограничения перерегулирования, целесообразно выбирать большие значения постоянной времени ТИ и, соответственно, иметь малую частоту ωН неподвижной точки Н.
г). Используя ЛАЧХ LСР(ω) и ФЧХ φСР(ω), определим частоту среза ωср.СР и запас по фазе γСР.
Из построений вытекают следующие изменения косвенных показателей качества ωср и γ:
- частота среза ωср уменьшится;
- запас по фазе γ уменьшится, главным образом, за счет отрицательного фазового сдвига на –90о ФЧХ.
Прямые показатели качества σ, t1 и tПП в соответствии с соотношениями (1.59) изменятся следующим образом:
- перерегулирование σ увеличится, возможна даже потеря устойчивости при значительном уменьшении постоянной времени ТИ регулятора;
- время затухания колебаний, оцениваемое через tПП, возрастет;
- об изменении t1 ничего определенного сказать нельзя, так как t1 уменьшается при уменьшении γ и увеличивается при уменьшении ωср.
Качественные изменения графика переходного процесса отображены на рис.1.52.
При использовании И-регулятора порядок астатизма САУ увеличивается на единицу. Если исходная САУ была статической, то с введением И-регулятора становится астатической 1-го порядка и, поэтому, статическая ошибка εСТ обратится в ноль, а при исходной астатической САУ 1-го порядка уже две ошибки регулирования – статическая εСТ и скоростная εСК - обратятся в ноль.
д). И-регулятор имеет серьезный эксплуатационный недостаток – дрейф нуля или самоход. Сущность дрейфа поясним на примере гидравлического сервопривода (рис.1.53), который является интегрирующим звеном, если входом считать перемещение х золотника, а выходом – перемещение у силового поршня.
Пусть левый конец штока золотника находится в нулевом положении х=0, так что закрыты оба отверстия І и ІІ (рис 1.53а), которые соединены с левой и правой полостями силового цилиндра. Тогда находящийся в цилиндре поршень неподвижен и Δу=0. Если в результате повышения температуры шток золотника удлинится (рис.1.53б), то при неподвижном левом конце штока (х=0) откроются отверстия І и ІІ. и через отверстие І в левую полость силового цилиндра поступит рабочее вещество, например, масло, с большим давлением рБ, а правая полость через отверстие ІІ соединится с линией малого давления рМ. Силовой цилиндр будет перемещаться вправо при том, что управляющий сигнал х по прежнему остается равным нулю. Такое явление называется дрейфом или самоходом интегрирующего звена, каким является гидравлический сервопривод.
Выводы по применению И-регулятора в САУ
Достоинства И-регулятора:
1. Обращает в ноль одну из ошибок регулирования.
Недостатки И-регулятора:
1. Повышает перерегулирование, колебательность САУ. Возможна даже потеря устойчивости.
2. Снижает быстродействие, оцениваемое временем переходного процесса.
3. Подвержен дрейфу.