- •Глава семнадцатая
- •17.1. Основные понятия и определения
- •17.2. Погрешности трансформаторов тока
- •17.3. Компенсированные трансформаторы тока
- •17.4. Электродинамическая и термическая стойкость трансформаторов тока
- •17.5. Конструкции трансформаторов тока
- •17.6. Выбор трансформаторов тока
- •18.1. Конструкции реакторов
- •18.2. Индуктивное сопротивление реактора
- •18.3. Электродинамическая
- •19.1. Расчетные рабочие токи
- •19.2. Расчетные токи короткого замыкания
- •19.3. Выбор неизолированных проводников
- •20.1. Общие сведения
- •20.2. Турбогенераторы
- •20.3. Гидрогенераторы
- •20.4. Синхронные компенсаторы
- •20.5. Системы охлаждения
- •20.6. Системы возбуждения
- •20.7. Автоматическое гашение магнитного поля синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.8. Основные параметры современных синхронных Генераторов
- •20.9. Включение синхронных генераторов и компенсаторов на параллельную работу
- •20.10. Нормальные режимы работы синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.11. Использование турбо- и гидрогенераторов в режиме синхронного компенсатора
- •20.12. Анормальные режимы работы синхронных генераторов
- •21.1. Общие сведения
- •21.2. Асинхронные электродвигатели
- •21.3. Синхронные электродвигатели
- •21.4. Электродвигатели постоянного тока
- •21.5. Вопросы динамики электропривода
- •21.6. Пуск и выбег агрегатов с приводными асинхронными и синхронными электродвигателями
- •21.7. Самозапуск асинхронных и синхронных электродвигателей
- •21.8. Анормальные режимы работы электродвигателей
18.3. Электродинамическая
и термическая стойкость реакторов
При КЗ токи в катушках реактора могут увеличиться в 10-20 раз по сравнению с номинальным током. При этом возникают значительные электро-динамичедше силы от взаимодействия проводников в пределах каждой катушки, а также от взаимодействия катушек.
Как известно, сила взаимодействия двух контуров с токами I1 и 12 может быть определена из выражения
где М — взаимная индуктивность контуров; дх — перемещение контура в направлении действия силы. Последняя направлена всегда так, чтобы увеличить энергию магнитного поля системы.
На рис. 18.5 показано распределение внутренних электродинамических сил в многослойной цилиндрической катушке одинарного реактора. Как видно из рисунка, осевые составляющие сил симметричны относительно горизонтальной плоскости А — А. Наибольшего значения они достигают в верхнем и нижнем горизонтальных слоях. Эти силы стремятся сжать катушку вдоль оси. Радиальные составляющие сил направлены наружу, кроме сил, приложенных к виткам, наиболее удаленным от оси. Максимального значения они достигают в витках, расположенных ближе к оси реактора и плоскости симметрии А — А. Внутренние электродинамические силы катушек воспринимаются обмоткой и каркасом, которые должны быть соответствующим образом рассчитаны.
Силы взаимодействия катушек трехфазного реактора зависят от числа витков, относительных размеров катушек, а также от их взаимного положения и направления токов. Если катушки трехфазного реактора намотаны одинаково и оси их совпадают (см. рис. 18.2, а), то при двухфазном и трех-
фазном КЗ сила, приложенная к верхней фазе, направлена вверх. При этом изоляторы работают на растяжение, что нежелательно. Поэтому в трехфазных реакторах с вертикальным расположением фаз изменяют направление намотки средней фазы с тем, чтобы изменить направление силы, приложенной к верхней фазе, на обратное.
Если оси катушек параллельны, например при горизонтальном расположении фаз (см. рис. 18.2, в), производная дМ/дх относительно мала и силы взаимодействия катушек значительно меньше, чем при вертикальном расположении. Направление намотки катушек не влияет на электродинамическую стойкость трехфазного комплекта, так как силы взаимодействия направлены всегда перпендикулярно осям катушек.
В сдвоенных реакторах особенно велики силы взаимодействия между катушками в пределах каждой фазы, поскольку они тесно примыкают друг к другу. При противоположно направленных токах электродинамические силы . стремятся оттолкнуть катушки друг от друга. Продолжительный сквозной режим не представляет опасности для реактора, поскольку токи невелики. Однако сквозной режим при КЗ чрезвычайно опасен и должен быть исключен во избежание повреждения реактора, не рассчитанного на работу в этих условиях. С этой целью линии, присоединенные к катушкам сдвоенного реактора, не должны быть включены параллельно на приемном конце. Если токи в ка-
тушках направлены согласно (продольный режим), электродинамические силы стремятся сблизить их между собой. Такой режим не опасен, поскольку каркас работает на сжатие. Если ток КЗ имеется только в одной ветви реактора (одноцепный режим), его электродинамическая стойкость соответствует стойкости одинарного реактора с соответствующими параметрами.
Заводы-изготовители характеризуют электродинамическую стойкость реакторов номинальным током электродинамической стойкости (мгновенное значение полного тока) iдин, соответствующим максимальному допустимому ударному току КЗ. При этом заводы указывают тип реактора и расположение фаз. При горизонтальной установке приводятся
также минимальные расстояния между осями катушек.
Термическую стойкость реакторов заводы-изготовители характеризуют номинальным током термической стойкости Iтер (действующее значение синусоидального тока с постоянной амплитудой) и номинальной продолжительностью его действия tTep.
При проверке реактора на электродинамическую и термическую стойкость должны быть соблюдены неравенства:
и
Реактор, стойкий динамически, обычно обладает достаточной стойкостью и в термическом отношении.
Глава девятнадцатая
РАСЧЕТНЫЕ УСЛОВИЯ ДЛЯ ВЫБОРА АППАРАТОВ
И ПРОВОДНИКОВ