- •Глава семнадцатая
- •17.1. Основные понятия и определения
- •17.2. Погрешности трансформаторов тока
- •17.3. Компенсированные трансформаторы тока
- •17.4. Электродинамическая и термическая стойкость трансформаторов тока
- •17.5. Конструкции трансформаторов тока
- •17.6. Выбор трансформаторов тока
- •18.1. Конструкции реакторов
- •18.2. Индуктивное сопротивление реактора
- •18.3. Электродинамическая
- •19.1. Расчетные рабочие токи
- •19.2. Расчетные токи короткого замыкания
- •19.3. Выбор неизолированных проводников
- •20.1. Общие сведения
- •20.2. Турбогенераторы
- •20.3. Гидрогенераторы
- •20.4. Синхронные компенсаторы
- •20.5. Системы охлаждения
- •20.6. Системы возбуждения
- •20.7. Автоматическое гашение магнитного поля синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.8. Основные параметры современных синхронных Генераторов
- •20.9. Включение синхронных генераторов и компенсаторов на параллельную работу
- •20.10. Нормальные режимы работы синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.11. Использование турбо- и гидрогенераторов в режиме синхронного компенсатора
- •20.12. Анормальные режимы работы синхронных генераторов
- •21.1. Общие сведения
- •21.2. Асинхронные электродвигатели
- •21.3. Синхронные электродвигатели
- •21.4. Электродвигатели постоянного тока
- •21.5. Вопросы динамики электропривода
- •21.6. Пуск и выбег агрегатов с приводными асинхронными и синхронными электродвигателями
- •21.7. Самозапуск асинхронных и синхронных электродвигателей
- •21.8. Анормальные режимы работы электродвигателей
20.12. Анормальные режимы работы синхронных генераторов
К анормальным режимам работы генераторов относятся: работа с токами статора и ротора больше номинальных (перегрузка), асинхронный режим, несимметричный режим и ряд других.
Перегрузки генераторов
Кратковременная перегрузка по току статора и ротора синхронного генератора обычно бывает вызвана внешними короткими замыканиями, выпадением машины из синхронизма, пуском двигателей, форсировкой возбуждения и другими причинами. Работа генератора с токами статора и ротора больше номинальных опасна прежде всего из-за повышения температуры обмоток машины выше допустимой, а в некоторых случаях (при коротких замыканиях) — и возможностью механических повреждений. Эта опасность тем больше, чем больше кратность и продолжительность перегрузки. Поэтому допускается только кратковременная перегрузка генераторов, значение которой зависит не только от ее продолжительности, но и от типа системы охлаждения [20.6,20.7]. Машины
с непосредственным охлаждением обмоток более чувствительны к деформации обмоток при их нагревании, поэтому они допускают меньшие перегрузки, чем машины с косвенным охлаждением.
Асинхронный режим работы генераторов
Такой режим возникает при потере возбуждения генератора вследствие повреждений в системе возбуждения или ошибочных отключений автомата гашения поля, а также при выпадении машины из синхронизма в результате коротких замыканий в сети. Ниже рассматривается режим, обусловленный потерей возбуждения.
С уменьшением тока возбуждения уменьшается, как это видно из выражений (20.12) и (20.14), тормозящий электромагнитный момент генератора; при некотором значении тока возбуждения этот момент оказывается меньше вращающего момента турбины и генератор выпадает из синхронизма. За счет избыточного вращающего момента ротор ускоряется. Магнитное поле статора, вращающееся в пространстве с синхронной частотой вращения, пересекает ротор и наводит в теле ротора, в демпферных обмотках и в обмотке возбуждения (если она замкнута) токи с частотой скольжения. Эти токи создают тормозящий асинхронный момент, и генератор начинает выдавать активную мощность в сеть.
Частота вращения ротора увеличивается до тех пор, пока асинхронный момент не станет равным вращающему моменту турбины. Так как регулятор турбины при увеличении частоты вращения действует на уменьшение количества пара или воды, пропускаемой через турбину, то с увеличением частоты вращения вращающий момент турбины уменьшается от т0 до т^ и ш2, определяемых точками пересечения характеристики регулирования турбины (кривая J на рис. 20.23) .с характеристиками асинхронных моментов генераторов (кривые 2 и 3). При этом активная мощность, развиваемая генераторами, также уменьшается от Р0 ~ т0 до Р 1 ~ т1 и Р2 ~ т2.
Скольжение s, с которым работает генератор в асинхронном режиме, определяет потери мощности в роторе и его нагрев (большему скольжению соответствуют большие потери и нагрев ротора, см. гл. 21). Чем больше максимальный асинхронный момент и круче кривая асинхронного момента, тем с большей мощностью и при меньшем скольжении он работает. В асинхронном режиме генератор потребляет из сети большую реактивную мощность для намагничивания. Поэтому напряжение на выводах генератора и в сети снижается. Потребляемый реактивный ток зависит от индуктивных сопротивлений генераторов Xd и Xq и скольжения s, с которым работает генератор: чем больше Xd и Xq и меньше s, тем меньше потребляемый реактивный ток.
Гидрогенераторы без демпферных обмоток имеют небольшой мак.сималь-ный асинхронный момент и пологую характеристику асинхронного момента (кривая 4), поэтому в асинхронном режиме их частота вращения значительно возрастает, а нагрузка уменьшается почти до нуля. Гидрогенераторы с демпферными обмотками имеют больший максимальный асинхронный момент и более крутую характеристику асинхронного момента, чем гидрогенераторы без демпферных обмоток (кривая 3). Однако скольжение генератора при этом достаточно велико (3 — 5 %), поэтому возникает опасность перегрева демпферной обмот-
ки. Кроме того у гидрогенераторов индуктивные сопротивления Хd и Xq меньше, чем у турбогенераторов, поэтому, даже работая без активной нагрузки, они потребляют из сети значительный реактивный ток (он часто превышает номинальный ток статора, так как обычно В связи со сказанным работа
гидрогенераторов без демпферных обмоток в асинхронном режиме недопустима, а гидрогенераторов с демпферными обмотками допустима только в течение нескольких секунд, необходимых для быстрого восстановления возбуждения.
Турбогенераторы имеют более благоприятную характеристику асинхронного момента, чем гидрогенераторы (кривая 2). Они могут работать с большой активной нагрузкой при малых скольжениях (Xq < 1 %). В отличие от гидрогенераторов у турбогенераторов
а скольжение s при асинхронном режиме невелико (рис. 20.23), поэтому турбогенераторы потребляют меньший реактивный ток и напряжение в сети снижается значительно меньше; соответственно меньше потери мощности в роторе. Однако продолжительный асинхронный режим со значительной активной нагрузкой может оказаться опасным и для турбогенераторов, так как увеличенный реактивный ток статора может вызвать повышенный нагрев как самой обмотки статора, так и крайних пакетов стали статора. Кроме того, токи, наводимые в роторе, имеют повышенную частоту и в большей степени вытесняются на поверхность ротора. В связи с этим увеличивается нагрев ротора, особенно его торцов, где замыкаются наведенные токи. Поэтому продолжительность такого режима ограничена. Для турбогенераторов малой и средней мощности (до 100 МВт) с косвенной системой охлаждения и с непосредственным охлаждением обмотки ротора допустимая продолжительность асинхронного режима составляет не более 30 мин при работе с активной нагрузкой 50 — 70 % номинальной. При этом ток статора не должен превышать допустимых значений [20.5,
20.6]. Турбогенераторы с непосредственным охлаждением имеют большие значения сверхпереходных и переходных сопротивлений и соответственно меньшие значения среднего асинхронного момента (20.10), поэтому при асинхронном режиме они работают с повышенными скольжением и током статора. Вместе с тем из-за больших плотностей тока в обмотках продолжительность их допустимых перегрузок весьма ограничена. Кроме того, в асинхронном режиме имеет место повышенный нагрев поверхности бочки ротора и торцевой зоны статора вследствие менее интенсивного их охлаждения, чем обмотки. Поэтому для турбогенераторов с непосредственным охлаждением рекомендуется работа с нагрузкой не более 60% номинальной в течение 3 — 4 мин, необходимых для ресинхронизации [20.8].
Несимметричные режимы работы генераторов
Такие режимы могут быть вызваны обрывами и отключениями одной фазы линии, отключением одной из фаз трансформаторной группы, однофазной нагрузкой в виде электротяги и плавильных печей и др. Возникающие при несимметричном режиме токи обратной последовательности создают дополнительный нагрев обмотки статора. Магнитное поле обратной последовательности, вращаясь относительно ротора с двойной синхронной частотой вращения, наводят в обмотке возбуждения, в демпферных контурах, а также в теле ротора и его торцевой контактной зоне (клин, зуб, бандаж) токи частотой 100 Гц. Эти токи создают дополнительный нагрев соответствующих частей ротора. Кроме того, магнитное поле обратной последовательности создает знакопеременный момент, который вызывает механические напряжения и вибрации машины.
Тепловое действие токов двойной частоты наиболее опасно для турбогенераторов, так как их ротор выполняется из цельной поковки и имеет большую поверхность, поэтому эти токи могут быть значительными. Ввиду повышен-
ной частоты токи вытесняются на поверхность тела ротора и замыкаются через пазовые клинья и бандажные кольца. Поэтому наибольший нагрев происходит в торцевых зонах ротора [20.9]. Дополнительный нагрев обмотки ротора представляет опасность для ее изоляции. Дополнительные механические напряжения в турбогенераторах незначительны и практически не влияют на их механическую прочность.
В гидрогенераторах вследствие отсутствия массивных частей на роторе токи двойной частоты и соответственно нагрев ротора меньше, чем в турбогенераторах. Обычно эти токи приводят к повышенному нагреву демпферной обмотки. Дополнительные механические напряжения и вибрации у гидрогенераторов [20.10] больше, чем у турбогенераторов.
При работе генератора в продолжительном несимметричном режиме ток наиболее нагруженной фазы статора, по условию допустимого нагрева обмотки, не должен превышать номинального. Кроме того, температура наиболее нагретых частей ротора, а также механические напряжения и вибрации генератора не должны превышать допустимых значений. Обычно предельные допустимые значения тока обратной последовательности для турбогенераторов определяются допустимым нагревом торцевой контактной зоны ротора., а для гидрогенераторов - допустимым нагревом демпферной системы и обмотки возбуждения, а также вибрациями конструктивных частей и обмотки статора. В соответст-
вии со сказанным выше наибольшая разность токов в фазах статора при продолжительном несимметричном режиме ;не должна превышать 15-20% для гидрогенераторов с косвенной системой охлаждения и 10% для гидрогенераторов с непосредственной системой охлаждения и для турбогенераторов всех типов. При этом ток обратной последовательности примерно равен: для гидрогенераторов с косвенной системой охлаждения 7,5 — 10% тока прямой последовательности, а для гидрогенераторов с непо-ередственной системой охлаждения и турбогенераторов всех типов — 5 — 7 %. При несимметричных КЗ в сети допустимая продолжительность замыкания t не должна превышать значения, определяемого из формулы
где — ток обратной последовательности в долях номинального; Iном — номинальный ток генератора, А; В — интеграл Джоуля, А2∙с.
Значениепринимается рав-
ным для гидрогенераторов с косвенным охлаждением 45 с; для турбогенераторов с косвенным охлаждением — 30 с; для турбогенераторов с косвенным охлаждением статора и с непосредственным охлаждением ротора — 15 с; для гидро-и турбогенераторов мощностью до 800 МВт с непосредственным охлаждением ротора и статора — 8 с; для турбогенераторов мощностью свыше 800 МВт с непосредственным охлаждением статора и ротора — 6с.
Глава двадцать первая ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ