- •Глава семнадцатая
- •17.1. Основные понятия и определения
- •17.2. Погрешности трансформаторов тока
- •17.3. Компенсированные трансформаторы тока
- •17.4. Электродинамическая и термическая стойкость трансформаторов тока
- •17.5. Конструкции трансформаторов тока
- •17.6. Выбор трансформаторов тока
- •18.1. Конструкции реакторов
- •18.2. Индуктивное сопротивление реактора
- •18.3. Электродинамическая
- •19.1. Расчетные рабочие токи
- •19.2. Расчетные токи короткого замыкания
- •19.3. Выбор неизолированных проводников
- •20.1. Общие сведения
- •20.2. Турбогенераторы
- •20.3. Гидрогенераторы
- •20.4. Синхронные компенсаторы
- •20.5. Системы охлаждения
- •20.6. Системы возбуждения
- •20.7. Автоматическое гашение магнитного поля синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.8. Основные параметры современных синхронных Генераторов
- •20.9. Включение синхронных генераторов и компенсаторов на параллельную работу
- •20.10. Нормальные режимы работы синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.11. Использование турбо- и гидрогенераторов в режиме синхронного компенсатора
- •20.12. Анормальные режимы работы синхронных генераторов
- •21.1. Общие сведения
- •21.2. Асинхронные электродвигатели
- •21.3. Синхронные электродвигатели
- •21.4. Электродвигатели постоянного тока
- •21.5. Вопросы динамики электропривода
- •21.6. Пуск и выбег агрегатов с приводными асинхронными и синхронными электродвигателями
- •21.7. Самозапуск асинхронных и синхронных электродвигателей
- •21.8. Анормальные режимы работы электродвигателей
20.10. Нормальные режимы работы синхронных генераторов и компенсаторов
Нагрузка синхронных генераторов изменяется в соответствии с графиками нагрузки электростанций. При этом реактивную мощность генератора изменяют путем изменения тока возбуждения, а активную мощность — изменением количества энергоносителя (пара или воды), пропускаемого через турбину. Скорость увеличения нагрузки турбогенератора ограничена. Она определяется временем, необходимым для постепенного нагрева турбины. Обычно это время составляет несколько часов. Гидравлическая турбина не ограничивает скорость подъема нагрузки, поэтому набор нагрузки гидрогенератора производится в течение нескольких минут.
Номинальный режим работы генератора характеризуется номинальными параметрами: активной нагрузкой Рном напряжением Uном коэффициентом мощности cos φном, частотой fном и температурой охлаждающего газа на входе θ0. Работа с номинальными параметрами может продолжаться как угодно длительно. При этом температура обмоток статора и ротора и стали статора не выходит за допустимые пределы (см. § 20.5).
Известно [20.4], что активная и реактивная мощности машины, отн. ед.,
соответственно равны:
Для неявнополюсных машин
Для упрощения анализа режимов работы генераторов здесь рассмотрена неявнополюсная машина. Кроме того, напряжение U предполагается неизменным по амплитуде. Из векторной диаграммы на рис. 20.20, а следует, что активная.мощность Р пропорциональна площади треугольника A1OC:
При неизменном напряжении U активная мощность пропорциональна также и высоте А1В1 треугольника А1ОС:
а реактивная мощность пропорциональна отрезкутак как
Работа генератора при разных активных нагрузках и постоянных значениях тока возбуждения и напряжения
Регулирование активной мощности, развиваемой генератором, производят путем изменения количества пара или воды, пропускаемой через турбину. При этом увеличивается вращающий момент турбины и появляется избыточный момент, под действием которого ротор ускоряется и соответственно увеличива-
ется угол Это происходит до техпор, пока мощность, развиваемая турбиной, не уравновесится электромагнитной мощностью генератора. При уменьшении пропуска энергоносителя через турбину угол уменьшается.
Так как здесь предполагается, что изменение активной нагрузки машины происходит при неизменном токе возбуждения, а следовательно, и при постоянстве ЭДС Eq то векторная диаграмма на рис. 20.20, а изменяется таким образом, что конец вектора Eq описывает окружность. При увеличении нагрузки угол возрастает от до При этом А2В2 > А1В1, поэтому Р2 > Р1. На рис. 20.20, б приведены угловые характеристики машины, т. е. зависимости активной мощности Р, реактивной мощности Q, тока статора I, коэффициента мощности от углаКривые показывают, что если угол воз-
растает, оставаясь меньше его наибольшего значения то активная мощность и ток статора возрастают, а реактивная мощность уменьшается. Коэффициент мощности сначала возрастает, а потом уменьшается.
Если генератор работает с углами близкими к то при незначи-
тельном уменьшении напряжения и электромагнитного момента появится избыточный момент, под действием которого ротор начнет ускоряться, а угол
увеличиваться. При углах имеет место дальнейшее уменьшение тормозящего момента генератора
и соответственно увеличение
угла . Это приводит к выпадению машины из синхронизма. Устойчивая работа генератора возможна только в том случае, когда увеличение ' угла сопро-
вождается увеличением тормозящего момента генератора, т. е. при
что имеет место при работе генератора на восходящей части характеристики для которой Наи-
больший угол соответствует максимальной мощности Ртах, называемой пределом статической устойчивости. Для турбогенераторов= 90°, а для гидрогенераторов, как это видно из рис. 20.20, в, он несколько меньше 90° за счет реактивного электромагнитного момента, обусловленного неравенством Хd и Xq. Каждому возбуждению машины соответствует вполне определенный предел статической устойчивости Ртах. Для турбогенераторов он равен
а для гидрогенераторов за счет реактивного момента он несколько больше чем что видно из рис. 20.20, в. Для устойчивой работы генератора необходимо, чтобы продолжительная мощность Р была меньше Ртах; при этом Чем больше ток возбуждения, тем больше Ртах и соответственно тем больше возможная по условию устойчивой работы генератора наибольшая продолжительная нагрузка. При работе генератора с номинальным током возбуждения его наибольшая продолжительная активная мощность равна номинальной.
Как видно из выражения (20.15), при реактивная мощность турбогенератора равна нулю. С небольшими погрешностями это условие справедливо и для гидрогенератора. Чем меньше ток возбуждения, тем меньше Eq и, следовательно, тем меньше уголприкотором Q = 0.
Пригенератор работа-
ет с малыми углами и выдает реактивную мощность в сеть, что соответствует нормальному режиму работы; при этом В таком режиме
генератор работает устойчиво. Наибольшая выдаваемая реактивная мощность при работе генератора с током возбуж-
дения If имеет место, если генератор не несет активной нагрузки, т. е. при = 0. Как для турбогенераторов, так и для гидрогенераторов она равна:
При cos δ < U/Eq генератор потреб-
ляет реактивную мощность и работает менее устойчиво, так как углы велики. Предельная мощность, потребляемая генератором, соответствует = 90° и для генераторов обоих типов составляет
Если работа генератора в режиме потребления реактивной мощности допустима (см. ниже), то при этом необходим быстродействующий автоматический регулятор возбуждения, а потребляемая реактивная мощность не должна превышать Qmax.
Из вышеизложенного следует, что для обеспечения устойчивой работы генератора, когда он должен выдавать в сеть не только активную, но и реактивную мощность, одновременно с увеличением активной мощности необходимо увеличивать и ток возбуждения генератора.
Работа генератора при разных токах возбуждения и постоянных значениях активной нагрузки и напряжения
Уменьшение тока возбуждения, как видно из выражений (20.12) и (20.14), сопровождается уменьшением тормозящего момента генератора. Однако угол δ мгновенно не может изменяться. Поэтому на векторной диаграмме рис. 20.21, а треугольник A10OC превращается в треугольник меньшей площади. Количество же пара, пропускаемого через турбину, остается прежним, поэтому на валу агрегата турбина —генератор возникает избыточный вращающий момент, под действием которого ротор ускоряется и угол увеличивается. При увеличении угла активная мощность
и соответственно тормозящий момент увеличиваются, а избыточный момент уменьшается до тех пор, пока не наступит равновесие 'между активной мощностью генератора и мощностью, развиваемой турбиной, которая осталась неизменной. Таким образом, вектор , с уменьшением тока возбужденияуменьшается и займет положение ОА2, при котором А2В2 = А1В1. При увеличении тока возбуждения угол 6, наоборот, уменьшается. Очевидно, при любом изменении тока возбуждения конец вектора ЭДС в установившемся режиме будет находиться на прямой, параллельной вектору напряжения U и проходящей через точку А1.
Полученные с помощью векторной диаграммы и соответствующих выражений зависимости реактивной мощности Q, тока статора I, коэффициента мощности и угла от тока возбуждения If приведены на рис. 20.21,б.
Из выражений (20.13) и (20.15) видно, что реактивная мощность равна нулю и соответственно при If =
=
Чем больше активная нагрузкагенератора, тем больше уголи ток возбуждения, при которых имеет место Q= 0.
Пригенератор вы-
дает реактивную мощность в сеть (Q > О и< 1), что соответствует нормаль-
номурежиму работы генератора. Этотрежим характеризуется небольшими значениями углаЧем больше ток возбуждения, тем больше выдаваемая реактивная мощность и ток статора и тем меньше cos ср. Наибольший продолжительный ток возбуждения не должен превышать номинальный (по, условиям допускаемого нагрева ротора).
При имеет место
режим недовозбуждения, генератор потребляет реактивную мощность из сети. Чем меньше ток возбуждения, тем большую реактивную мощность потребляет генератор из сети, тем больше ток статора и угол и тем меньшеcos ср. Наименьший ток возбуждения, при котором генератор может устойчиво работать с активной мощностью Р (это имеет место, если ),
Чем меньше активная нагрузка генератора, тем с меньшим током возбуждения и соответственно с большим потреблением реактивной мощности он может работать. Предельный наименьший ток, который имеет место при
отсутствии активной нагрузки, равен нулю. В этом случае, как следует из выражений (20.13) и (20.15), наибольшая потребляемая реактивная мощность определяется выражением (20.21).
Если работа генератора в режиме недовозбуждения допустима (см. ниже), то необходимо, чтобы ток возбуждения был больше If_min. Кроме того, как отмечалось ранее, устойчивая работа генератора в этом режиме возможна только при наличии быстродействующего АРВ.
Работа генератора при нагрузках, токах, коэффициентах мощности и напряжениях, отличны от номинальных
Синхронные генераторы могут работать с нагрузкой, токами ротора и статора и коэффициентом мощности, отличными от номинальных (рис. 20.22).
Работа генератора с активной нагрузкой, превышающей номинальную, возможна (область 1—2), если турбина допускает продолжительные перегрузки. В этом режиме КПД снижается, поэтому такой режим целесообразен только в период максимума нагрузки или при аварийном отключении части генераторов в энергосистемах. Так как ток статора, исходя из допустимого нагрева обмотки, не должен превышать номинальный, то полная мощность генератора должна быть равна номинальной (S = Sном), а реактивная мощность снижена за счет уменьшения тока возбуждения. Это соответствует увеличению коэффициента мощности (cos φ > cos φ ном) и приводит к уменьшению запаса статической устойчивости, поэтому устойчивая работа генератора возможна только при наличии быстродействующего АРВ.
Возможна также работа генератора с реактивной мощностью, превышающей номинальную, при токе возбуждения, равном номинальному (область 1—3), за счет снижения активной нагрузки генератора. В этом режиме cos φ < cos φ ном, а мощность статора недоиспользована: S < SHOM. Такой ре-
жим допустим для генераторов, но неэкономичен, так как при этом снижается вырабатываемая активная мощность. Гидрогенераторы могут работать со сколь угодно малыми активными нагрузками; в пределе она может быть равна нулю. Турбогенераторы не могут работать с активной нагрузкой ниже наименьшей допустимой, определяемой условиями охлаждения турбины (см. § 20.11). Поэтому этот режим чаще используют для гидрогенераторов в период маловодья.
В последнее время начинает использоваться режим работы генераторов с недовозбуждением с целью потребления реактивной мощности из сети (см. § 20.11). В этом режиме возникает опасность перегрева бандажных колец лобовых частей обмотки статора и торцевых щитов корпуса генератора (особенно у крупных машин, имеющих большие плотности токов в обмотках) из-за увеличения результирующей магнитной индукции в этой зоне за счет сложения магнитных полей рассеяния лобовых частей статора и ротора. Поэтому возможность такого продолжительного режима должна быть доказана экспериментально.
На практике возможны отклонения напряжения от номинального за счет увеличения или сброса нагрузки, нару-
шения нормального режима работы энергосистемы, изменения электрической схемы и ряда других причин. По ГОСТ 533 —85Е все генераторы должны развивать номинальную полную мощность shom при отклонениях напряжения до + 5 % и частоты до + 2,5 % номинальных значений. Допускается также продолжительная работа генераторов при отклонениях напряжения до +10 % номинального. Учитывая, что потери мощности в стали сердечника статора, определяемые потерями от намагничивания, пропорциональны квадрату напряжения, при повышении напряжения свыше 105 до 110% ток статора уменьшают, чтобы сохранить температуру статора в допустимых пределах. При снижении напряжения до 95 % и ниже продолжительный ток статора не должен превышать 105 % номинального.
Работа синхронных компенсаторов при разных токах возбуждения
Синхронный компенсатор не имеет нагрузки на валу и поэтому потребляет из сети незначительную активную мощность, необходимую для покрытия электромагнитных и механических потерь. Вследствие этого, как видно из выражения (20.12), угол 8 очень мал.
Обычно в период максимальных нагрузок в системе синхронные компенсаторы вырабатывают реактивную мощность. В период минимальных нагрузок за счет емкостной проводимости линий электропередачи в системе может оказаться избыток реактивной мощности и, как следствие, недопустимо повысится напряжение. Поэтому в это время синхронные компенсаторы работают как потребители реактивной мощности. Так как у компенсаторов Xd≈1,5-7-2,2, то их наибольшая потребляемая мощность при If = 0, которая определяется выражением (20.21), составляет 50-65% номинальной мощности. Однако потребляемая реактивная мощность может быть увеличена за счет подачи отрицательного возбуждения (If < 0). Предельная потребляемой реактивная мощность при отрицательном возбуждении
определяется условиями устойчивой оа-боты компенсатора и равна
Синхронное сопротивлениепо поперечной оси Xq составляет 1,1 — 1,3, т.е. меньше сопротивления по продольной оси Xd, поэтому потребляемая реактивная мощность при отрицательном возбуждении может быть увеличена примерно до 80% номинальной мощности. Наибольший отрицательный ток возбуждения зависит от параметров синхронного компенсатора и составляет 0,55 — 0,95 тока холостого хода. В режиме с отрицательным возбуждением компенсатор работает неустойчиво. Устойчивость работы компенсатора в этом режиме обеспечивают либо за счет применения быстродействующей системы возбуждения и быстродействующих регуляторов возбуждения, реагирующих на скорость изменения угла, т. е. на dδ/dt, либо путем подачи в обмотку возбуждения знакопеременного возбуждения. Таким образом, особенностью возбуждения синхронных компенсаторов является возможность работы как с положительным, так и с отрицательным возбуждением.