- •Глава семнадцатая
- •17.1. Основные понятия и определения
- •17.2. Погрешности трансформаторов тока
- •17.3. Компенсированные трансформаторы тока
- •17.4. Электродинамическая и термическая стойкость трансформаторов тока
- •17.5. Конструкции трансформаторов тока
- •17.6. Выбор трансформаторов тока
- •18.1. Конструкции реакторов
- •18.2. Индуктивное сопротивление реактора
- •18.3. Электродинамическая
- •19.1. Расчетные рабочие токи
- •19.2. Расчетные токи короткого замыкания
- •19.3. Выбор неизолированных проводников
- •20.1. Общие сведения
- •20.2. Турбогенераторы
- •20.3. Гидрогенераторы
- •20.4. Синхронные компенсаторы
- •20.5. Системы охлаждения
- •20.6. Системы возбуждения
- •20.7. Автоматическое гашение магнитного поля синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.8. Основные параметры современных синхронных Генераторов
- •20.9. Включение синхронных генераторов и компенсаторов на параллельную работу
- •20.10. Нормальные режимы работы синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.11. Использование турбо- и гидрогенераторов в режиме синхронного компенсатора
- •20.12. Анормальные режимы работы синхронных генераторов
- •21.1. Общие сведения
- •21.2. Асинхронные электродвигатели
- •21.3. Синхронные электродвигатели
- •21.4. Электродвигатели постоянного тока
- •21.5. Вопросы динамики электропривода
- •21.6. Пуск и выбег агрегатов с приводными асинхронными и синхронными электродвигателями
- •21.7. Самозапуск асинхронных и синхронных электродвигателей
- •21.8. Анормальные режимы работы электродвигателей
20.8. Основные параметры современных синхронных Генераторов
К основным параметрам синхронных машин принято относить: синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси Xd; переходное индуктивное сопротивление по продольной оси X'd; сверхпереходное индуктивное сопротивление по продольной оси X'd; электромагнитные постоянные времени затухания апериодической составляющей тока статора Та, свободной переходной и свободной сверхпереходной составляющих токов машины T'd и T"d; механическую постоянную времени ТJ. Сопротивления обычно выражают в относительных единицах, а постоянные времени — в секундах.
Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси Xd пропорционально линейной плотности тока и полюсному делению τ и обратно пропорционально магнитной индукции в зазоре Вδ и размеру зазора δ. Чем больше зазор, тем меньше магнитная проводимость и сопротивление Хd. При увеличении зазора в машине для создания требуемой индукции необходимо соответствующее увеличение намагничивающей силы обмотки возбуждения. Это в конечном счете приводит к увеличению плотности тока в обмотке возбуждения и применению более интенсивного охлаждения. Поэтому с точки зрения удешевления конструкции синхронной машины выгодно иметь небольшой зазор и, следовательно, большие значения Xd. Однако с точки зрения статической устойчивости параллельной работы генератора с энергосистемой большие значения Xd нежелательны, так как с увеличением Xd снижается предел стати-
ческой устойчивости машины:
где Рmax — наибольшая мощность генератора, при которой он устойчиво работает в системе (см, § 20.10); Uc -напряжение на шинах системы; Хс -сопротивление сети.
Чрезмерно большие значения Xd, соответствующие малым зазорам, нежелательны также из-за ухудшения условий вентиляции.
Крупные генераторы рассчитаны на большие линейные плотности тока. Однако увеличение последних при неизменных Вδ (индукция в зазоре не может быть увеличена из-за насыщения зубцов), δиτприводит к возрастанию Хd. Для снижения Xd приходится увеличивать зазор. Тем не менее у крупных машин линейная плотность тока оказывается увеличенной больше, чем зазор, поэтому индуктивное сопротивление Xd таких машин больше.
Переходное и сверхпереходное индуктивные сопротивления определяются потоками рассеяния обмоток статора и возбуждения, а сверхпереходное сопротивление также и потоками рассеяния демпферной обмотки [20.2]. У крупных машин из-за больших значений линейной плотности тока потоки рассеяния увеличены, поэтому для этих машин характерны повышенные значения сопротивлений X'd и X"d. Это приводит к уменьшению относительных значений переходного и сверхпереходного токов КЗ. Кроме того, увеличение этих сопротивлений приводит к снижению динамической устойчивости крупных машин.
У крупных машин за счет увеличения единичной мощности при незначительном увеличении размеров машины и применения интенсивных систем охлаждения имеет место некоторое увеличение постоянных времени Тd, T'd и T'd.
Механическая постоянная времени TJ синхронной машины, которая во многом определяет ее динамическую устойчивость, пропорциональна моменту инерции J, квадрату номинальной часто-
ты вращения и обратно пропорциональна номинальной мощности машины (см. § 21.5). При увеличении мощности генераторов механическая постоянная времени снижается, так как момент инерции при этом остается практически постоянным. Поэтому с ростом мощности генераторов усложняется задача обеспечения их статической и динамической устойчивости параллельной работы и, как следствие, повышаются требования к регуляторам турбин (в отношении чувствительности) и к системам возбуждения генераторов (в отношении скорости подъема возбуждения
при форсировке).