МУ плита
.pdfФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
Вологодский государственный технический университет
Кафедра промышленного и гражданского строительства
Ж Е Л Е З О Б Е Т О Н Н Ы Е И К А М Е Н Н Ы Е К О Н С Т Р У К Ц И И
Методические указания к контрольной работе и дипломному проектированию.
Проектирование монолитного ребристого перекрытия (покрытия)
Факультет: инженерно – строительный
Дневная и заочная форма обучения
Специальности: 270102 Промышленное и гражданское строительство 270105 Городское строительство и хозяйство
Вологда
2007
УДК 666.98
Железобетонные и каменные конструкции. - Методические указания к контрольной работе и дипломному проектированию. Проектирование монолитного ребристого пе- рекрытия (покрытия). - Вологда: ВоГТУ, 2007 – 34 с.
Методические указания соответствуют стандарту специалиста по специальности
270102 утвержденному 07.03.2000 г.
В методических указаниях приведены рекомендации по проектированию монолитно- го ребристого перекрытия (покрытия), пример расчета элементов, задания для кон- трольной работы, необходимые справочные данные. Методические указания могут
быть использованы студентами дневной и заочной форм обучения специальностей 270102 и 270105 в ходе курсового и дипломного проектирования и для самостоятель- ной работы по курсу «Железобетонные и каменные конструкции».
Составители: Михалевич Н.В., канд. техн. наук, доцент каф. ПГС Шахова Е.Н., ст. преподаватель каф. ПГС
Рецензент: Рахимова Н.А., к.т.н., доцент каф. «Автомобильные дороги»
2
ВВЕДЕНИЕ
Методические указания разработаны для выполнения самостоятельной работы студентов специальности 270102 по курсу «Железобетонные конструк- ции» и для выполнения контрольной работы студентами заочного обучения специальности 270102.
Данные методические указания содержат рекомендации по расчету и конструированию элементов монолитного ребристого перекрытия (покрытия). Приведены примеры расчета монолитной плиты и второстепенной балки, зада- ния контрольной работы, необходимые справочные данные.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ 1. Варианты конструктивных схем монолитного
ребристого перекрытия
Ребристая конструкция - одна из основных форм монолитного железобе- тона. Схемы размещения главных и второстепенных балок и колонн зависят от величин нагрузок, размеров и конфигурации перекрываемых помещений. Вы- бор варианта конструкции определяется назначением здания, архитектурными, технологическими, конструктивными и экономическими условиями.
Вопросы компоновки конструкции монолитных перекрытий подробно освещены в [3]. В зданиях, прямоугольных в плане, используют, как правило, поперечное расположение главных балок с целью обеспечения поперечной же- сткости. При любой схеме разбивки к каждой колонне должны примыкать по ее осям главная и второстепенная балки.
Расчет перекрытия зависит от соотношения сторон плит (рис. 1). Если l1 /l2 ³ 3, то плита работает на изгиб как балочная в направлении меньшего
пролета. |
|
главные балки |
б) |
|
|
|
|
главные балки |
||||||||||
а) |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
второстепенныебалки |
|
|
|
|
|
|
|
|
второстепенныебалки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
||
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l1 |
l1 |
|
|
|
|
|
|
|
l2 |
l2 |
l2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1. Конструктивные планы перекрытий с балочными плитами (а) и плитами, опертыми по контуру (б)
3
Изгибающими моментами в другом направлении пренебрегают, ограни- чиваясь конструктивными мерами.
Если l1 l2 < 3 , то плита работает в двух направлениях, усилия в ней опре- деляются с учетом условий опирания.
2. Конструктивные требования
Пролеты второстепенных балок l1 рекомендуется принимать от 5,0 до 8,0 м в зависимости от нагрузки на перекрытие или по заданию на проектиро-
æ |
1 |
|
1 ö |
× l . Главные балки как наиболее на- |
||
вание, а их высоты в пределах ç |
|
|
K |
|
÷ |
|
12 |
|
|||||
è |
|
20 ø |
1 |
груженные назначаются пролетами l3 = (6K7) |
м (рис. 2), что диктуется наи- |
||||||||
меньшим стеснением |
помещений |
колоннами; |
высота этих балок |
порядка |
|||||
æ 1 |
K |
1 |
ö |
× l3. Ширину |
главных и |
второстепенных балок принимаем |
равной |
||
ç |
|
|
÷ |
||||||
|
|
||||||||
è 8 |
15 |
ø |
|
|
|
|
|
(0,3…0,5) их высоты. Все размеры должны быть кратны 50 мм и приведены в таблице 1.
Таблица 1
Рекомендуемые размеры прямоугольных сечений балок
Ширина сечения балки, мм |
|
Высота сечения балки, мм |
|
||
|
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
|
|
|
|
|
|
150 |
+ |
+ |
|
|
|
200 |
|
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
+ |
+ |
Примечание. Знаком «+» обозначены рекомендуемые сечения балок.
Расстояние между осями второстепенных балок назначается из условия получения минимальной толщины плиты: при нормативной полезной нагрузке на перекрытие до 10 кПа - в пределах от 2,1 до 2,5 м; при нагрузке 10-15 кПа - в пределах от 1,8 до 2,1 м.
Пролеты плит (так же, как и балок) могут быть приняты одинаковыми, однако для выравнивания величин изгибающих моментов в неразрезных конст-
рукциях рекомендуется принимать крайние пролеты плит меньше средних на величину до 20% (в балках - до 10%).
Глубина заделки в стену рекомендуется для главных балок 38 см, для второстепенных 25 см, для плит 12 см.
Минимальная толщина монолитных плит в конструкциях покрытий 40 мм, в перекрытиях жилых и общественных зданий 50 мм, в перекрытиях производственных зданий 60 мм.
4
Толщина защитного слоя бетона должна быть не менее диаметра стерж- ней арматуры и не менее 10 мм в плитах и 20 мм в балках. Минимальный за- щитный слой поперечной арматуры балок 15 мм.
3. Классы материалов
Монолитные конструкции обычно проектируют из бетонов классов (по прочности на сжатие) B 15, B 20.
Рабочая стержневая арматура балок должна быть класса A-III (А400). Конструктивная и монтажная арматура может быть принята класса А-I
(А-240). Поперечные стержни каркасов выполняют из арматуры А-I (А 240), А- II (А 300), А-III (A 400). Плиты армируют сварными сетками из арматуры Вр-I (B 500) и А-III (A 400).
4.Расчет и конструирование балочной плиты
4.1.Определение изгибающих моментов в плите
Для расчета балочной плиты условно выделяют на плане перекрытия по- лосу шириной b =1 м, направленную поперек второстепенных балок (рис.2). Наибольшие моменты действуют в полосе, равноудаленной от главных балок.
|
главные балки |
1 |
|
|
3 |
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
балки |
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
второстепенные |
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
2 |
|
|
|
|
|
l |
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
l |
|
|
|
|
|
||
|
2 |
|
|
|
|
|
||
3 l |
|
|
|
|
|
|||
l |
|
|
|
|
|
|
||
Б |
2 |
|
|
|
|
|
||
l |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
1 м |
l1 |
l1 |
l1 |
|
|
|
|
l1 |
l1 |
l1 |
|
|||
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
|
Рис. 2. Схема клетки монолитного перекрытия с балочными плитами: 1 – грузовая площадь для расчета балочной плиты; 2 - грузовая площадь
для расчета второстепенной балки; 3 - грузовая площадь для расчета колонны
Задавшись толщиной плиты (см. пункт 2), определяют нагрузки на рассчиты- ваемую полосу. Постоянная нагрузка g0 складывается из собственного веса плиты
5
и веса конструкции пола. Равномерно распределенная временная нагрузка на пере- крытие p0 определяется назначением помещений объекта [2, табл. 3].
Расчетные эпюры изгибающих моментов в полосе, вырезанной между осями 1 и 2, с учетом перераспределения усилий в статически неопределимой конструкции приведены на рис. 3. Теория вопроса изложена в [3].
В плитах, окаймленных по всему контуру монолитно связанными с ними балками (т.е. на участке перекрытия между осями 2-5 по рис. 2.), изгибающие мо- ментом в сечениях средних пролетов и на средних опорах уменьшаются на 20%.
4.2. Уточнение принятой толщины плиты
Уточненную толщину плиты находят по условиям прочности на изгиб нормальных сечений и на поперечную силу.
120 |
ln = l2 |
|
l2 |
|
|
l2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
60 |
l01 |
|
|
l02 |
|
|
l02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
А |
|
|
bвт.б |
|
|
q × l022 |
bвт.б |
|
q ×l2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
M1 |
= ± |
q ×l01 |
M 2 |
= ± |
16 |
M2 |
= ± |
02 |
|
|
11 |
16 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
q = (g0 + p0 )×1м
Рис. 3. Эпюры изгибающих моментов в балочной плите
а) Задаются коэффициентом армирования плиты μ, оптимальные значе- ния которого лежат в пределах 0,005 - 0,008.
б) Принимают классы материалов и определяют по [4] или по приложе-
нию 6 их расчетные Rb , Rbt , Rs |
характеристики в МПа. Целесообразно вести |
|||||||||
параллельно расчеты для двух классов арматуры Вр-I (В 500) и А-III (А 400). |
||||||||||
в) Вычисляют граничное значение отношения |
x / h0 для обоих классов |
|||||||||
арматуры |
xR = |
X R |
= |
|
0,8 |
, |
(1) |
|||
h0 |
1 + es,el eb,ult |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
где εs,el |
- относительная деформация растянутой арматуры es,el = |
Rs |
; |
|||||||
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Es |
||
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
εb,ult - относительная деформация сжатого бетона εb,ult = 0,0035.
г) Определяют необходимую толщину плиты из условия прочности на изгиб:
x = m |
Rs |
£ xR |
(2) |
|||
Rb |
||||||
|
|
|
|
|
||
æ |
|
x |
ö |
(3) |
||
am = xç1 - |
2 |
÷ |
||||
è |
|
ø |
|
h1 = |
M max |
+ a , (м) |
(4) |
am × b × Rb
где b =1 м - ширина рассчитываемой полосы плиты;
M max - максимальный момент из значений по рисунку 3;
a ≈1,5 см- расстояние от центра растянутой арматуры до нижней плоско- сти плиты.
Значения h1 полученные для обоих классов арматуры, округляют в сто- рону увеличения до размера, кратного 10 мм.
д) Вычисляют необходимую толщину плиты из условия прочности на по- перечную силу:
h = |
q × l01 |
+ a , (м) |
(5) |
|
|||
2 |
Rbt × b |
|
|
|
|
|
где l01 - расчетная величина крайнего пролета плиты (рис. 3).Определяется как расстояние от грани второстепенной балки до середины площадки опира- ния плиты на стену. Значения h2 полученные для обоих классов арматуры, ок- ругляют в сторону увеличения до размера, кратного 10 мм.
е) Принимают толщину плиты h из приведенных расчетов для двух клас- сов арматуры, постоянной для всего перекрытия. Если эти уточненные размеры отличаются от принятого первоначально, необходимо заново определить на- грузку q и уточнить значения изгибающих моментов.
4.3. Расчет арматуры и подбор сеток
Сначала определяют требуемую площадь арматуры во втором пролете и над второй опорой.
а) Вычисляют коэффициент
am = |
|
M 2 |
(6) |
R |
× b × h2 |
||
|
b |
0 |
|
б) Определяют по приложению 1 коэффициент αR .
в) Вычисляют требуемую площадь арматуры на 1 м ширины плиты:
7
|
= |
Rb × b × h0 (1 - |
|
) |
|
|
|
A |
1 - 2am |
, |
(7) |
||||
|
|
|
|
||||
s2 |
|
Rs |
|
|
|||
|
|
|
|
||||
для обоих классов арматуры: Вр-I (В 500) и А-III (А 400). |
|
||||||
В этих формулах h0 - рабочая высота сечения, |
h0 = h − a . Значения h , a |
принято по пункту 4.2.
г) Выбирают вариант армирования плиты с учетом рекомендации пункта 4.4. д) Подбирают по ГОСТ или по приложению 4 марку сетки с минималь-
ной площадью рабочей арматуры Asфакт2 на 1 м, превосходящей вычисленную
величину As2 .
е) Определяют армирование плиты в первом пролете и над первой опо- рой. Если армирование раздельное, то расчет As1 и подбор сеток выполняют по описанной методике на действие момента M1.
Если армирование непрерывное, то после вычисления As1 находят необ- ходимую площадь стержней дополнительной сетки на 1 м ширины, которая бу- дет равна: As1 - Asфакт2 . По этой площади подбирают марку сетки по ГОСТ как в пункте д.
4.4. Возможные варианты армирования плит
Выбор варианта армирования определяется величиной требуемой площа- ди сечения арматуры на 1 м ширины плиты и конструкциями сеток по ГОСТ. Возможны 4 варианта армирования плит (рис. 4). Приводим самые общие ре- комендации по выбору варианта.
Вариант а) армирование одиночной рулонной сеткой с продольными стержнями из арматуры класса Вр-I (В 500) приемлем в тех случаях, когда наи- большая требуемая площадь арматуры на 1 м ширины сетки не превышает 1,96 см2, а также когда разница между наибольшей и наименьшей требуемыми площадями не превышает 0,63 см2.
Вариант б) применим при использовании рулонных сеток из арматуры класса Вр-I (В 500) в том случае, когда наименьшая требуемая площадь арма- туры на 1 м ширины сетки не превосходит 1,96 см2.
Вариант в) осуществляется применением либо рулонных сеток с попе- речными стержнями из арматуры класса А-III (А 400), либо плоских сеток. Ес- тественно, что в крайних и средних npoлетах, над первыми и над вторыми опо- рами должны быть разные сетки.
8
Вариант г) применяется в плитах значительных пролетов и при толщине более 9 см. Над средними опорами возможно применение одиночных сеток по варианту в).
а) |
l0 /10 |
|
l0 |
/ 4 |
l0 / 4 |
C1 |
l0 / 4 |
|
||||||
|
|
|
30о |
l0 |
|
|
|
|
|
|
l0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
б) |
l0 /10 |
C2 |
l0 / 4 |
l0 / 4 |
C1 |
l0 / 4 |
|
|||||||
|
|
|
30о |
l0 |
|
|
|
|
|
|
l0 |
|
|
³ 2d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
³ 40мм |
в) |
l |
0 |
/10 |
|
l |
0 |
/ 4 |
l |
0 |
/ 4 |
C3 |
l0 |
/ 4 |
C4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C2 |
15-20 мм |
C1 |
|
|
|
|
l0 / 4 |
l0 / 4 |
l0 / 4 |
l0 / 4 |
г) |
l0 /10 |
C3 |
l0 /8 |
l0 /8 C4 |
C5 l0 /8 |
l0 /8 C6 |
|
C2 |
³ d |
|
C1 |
|
|
|
|
³ 25мм |
|
|
|
Рис. 4. Непрерывное (а, б) и раздельное (в, г) армирование плиты
5. Расчет и конструирование второстепенной балки
Второстепенная балка рассчитывается как многопролетная неразрезная, промежуточными опорами которой служат главные балки. Опирание на кир- пичные стены считается шарнирным.
5.1. Нагрузки на балку
Нагрузки на второстепенную балку определяются с грузовой площади шириной l2 (рис. 2), заключенной в осях пролетов балочной плиты. Нагрузки на балку складываются из нагрузок на плиту и собственного веса балки:
9
g = g0 × l2 + gвб ; |
(8) |
p = p0 × l2 . |
(9) |
Нагрузка от собственного веса: |
|
gсв = (h - hп )× b × g f × rb , |
(10) |
где h и b - размеры поперечного сечения балки; hn - толщина монолитной плиты;
g f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый 1,1; rb - плотность железобетона (2500 кг/м3).
Для построения огибающих эпюр изгибающих моментов необходимо рассмотреть 3 варианта загружения балки (рис. 5). Введение приведенной на- грузки g + p / 4 учитывает приближенно изменение отрицательных моментов в пролете, обусловленное сопротивлением главных балок кручению.
1 схема |
p |
|
|
|
|
q = g + p |
|
g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
В |
С |
С |
В |
А |
2 схема |
p |
p / 4 |
p |
p / 4 |
p |
|
|
|
|
|
|||
|
g |
|
|
|
|
|
|
А |
В |
С |
С |
В |
А |
3 схема |
p / 4 |
p |
p / 4 |
p |
p / 4 |
|
|
|
|
||||
|
g |
|
|
|
|
|
|
А |
В |
С |
С |
В |
А |
Рис. 5. Расчетные варианты загружения второстепенной балки
5.2. Внутренние усилия в балке
Величины наибольших изгибающих моментов в равнопролетных балках необходимо определять по следующим формулам:
а) пролетные моменты в крайних пролетах
М1 = |
q × l012 |
; |
|
(11) |
|
|
|
|
|||
11 |
|
|
|
||
б) моменты в сечениях на гранях первой главной балки |
|
||||
M B = - |
q × l012 |
; |
(12) |
||
|
|||||
14 |
|
|
10