МУ плита
.pdfв) пролетные моменты в средних пролетах |
|
||||
М2 = |
q × l022 |
; |
|
(13) |
|
|
|
||||
16 |
|
|
|
||
г) моменты в сечениях на гранях средних главных балок |
|
||||
МС = - |
q × l022 |
. |
(14) |
||
|
|||||
16 |
|
|
|||
Расчетные крайние пролеты l01 определяются расстоянием от грани пер- вой главной балки до центра опоры на стене, а средние l02 - расстоянием в све- ту между гранями главных балок.
Огибающие эпюры моментов для равнопролетных балок, несущих на-
грузки с различными соотношениями p / g приведены на рис. |
6. Величины |
|
наименьших моментов в различных сечениях определяются по формуле |
||
|
M = b × (g + p)× l022 . |
(15) |
Величины коэффициентов β приведены в таблице 2. |
|
|
Расчетные поперечные силы: |
|
|
на опоре А (рис. 6) |
QA = 0,4 × (g + p)× l01; |
(16) |
на опоре В слева |
QBЛ = -0,6 × (g + p)× l01; |
(17) |
на опоре В справа и на всех средних опорах |
|
|
|
Q = ±0,5 × (g + p)× l02 . |
(18) |
Таблица 2 Значения коэффициентов β для определения минимальных моментов
в средних пролетах балок
|
p |
|
|
|
|
Номера сечений по рис. 6 |
|
|
|
||||
|
|
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
g |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
-0,0715 |
-0,01 |
+0,022 |
+0,024 |
-0,004 |
-0,0625 |
-0,003 |
+0,028 |
+0,028 |
-0,003 |
-0,0625 |
||
1,0 |
-0,0715 |
-0,02 |
+0,016 |
+0,009 |
-0,014 |
-0,0625 |
-0,013 |
+0,013 |
+0,013 |
-0,013 |
-0,0625 |
||
1,5 |
-0,0715 |
-0,026 |
-0,003 |
0 |
-0,020 |
-0,0625 |
-0,019 |
+0,004 |
+0,004 |
-0,019 |
-0,0625 |
||
2,0 |
-0,0715 |
-0,03 |
-0,009 |
-0,006 |
-0,024 |
-0,0625 |
-0,023 |
-0,003 |
-0,003 |
-0,023 |
-0,0625 |
||
2,5 |
-0,0715 |
-0,033 |
-0,012 |
-0,009 |
-0,027 |
-0,0625 |
-0,025 |
-0,006 |
-0,006 |
-0,025 |
-0,0625 |
||
3,0 |
-0,0715 |
-0,035 |
-0,016 |
-0,014 |
-0,029 |
-0,0625 |
-0,028 |
-0,010 |
-0,010 |
-0,028 |
-0,0625 |
||
3,5 |
-0,0715 |
-0,037 |
-0,019 |
-0,017 |
-0,031 |
-0,0625 |
-0,029 |
-0,013 |
-0,013 |
-0,029 |
-0,0625 |
||
4,0 |
-0,0715 |
-0,038 |
-0,021 |
-0,021 |
-0,018 |
-0,0625 |
-0,032 |
-0,03 |
-0,015 |
-0,030 |
-0,0625 |
||
4,5 |
-0,0715 |
-0,039 |
-0,022 |
-0,020 |
-0,033 |
-0,0625 |
-0,032 |
-0,016 |
-0,016 |
-0,032 |
-0,0625 |
||
5,0 |
-0,0715 |
-0,04 |
-0,024 |
-0,021 |
-0,034 |
-0,0625 |
-0,033 |
-0,018 |
-0,018 |
-0,033 |
-0,0625 |
||
11
|
|
p / g =0,5 |
|
|
|
|
p / g =5,0 |
|
|
|
|
p / g =5,0 |
|
|
|
|||
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
3,5 |
|
|
|
|
3,5 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
3,0 |
|
|
|
|
3,0 |
|
|
|
|||
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|||
|
|
|
2,0 |
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
||
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
||
|
|
|
3,0 |
|
β=0,0715 |
|
β=0,0715 |
1,0 |
|
|
|
|
1,0 |
|
|
|
||
|
|
|
3,5 |
|
|
0,5 |
|
|
=0,0625β |
=0,0625β |
0,5 |
|
|
β=0,0625 |
||||
|
|
|
5,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
0,2l0 |
0,2l0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
0,2l0 |
|
|
|
|
|
0,2l0 |
|
|
|
|
|
||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
0,15l |
5 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
β=0,065 |
β=0,090 |
β=0,091 β=0,075 |
β=0,020 |
0,167l |
|
β=0,018 |
β=0,058 |
β=0,0625 |
β=0,058 |
|
β=0,018 |
β=0,018 |
β=0,058 |
β=0,0625 |
β=0,058 |
|
β=0,018 |
|
0,200l |
|
|
|
||||||||||||||
|
0,228l |
|
|
|
||||||||||||||
|
0,250l |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,270l |
|
0,15l |
|
|
|
|
0,15l |
0,15l |
|
|
|
|
0,15l |
|
|
|
|
|
0,285l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,304l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,425l |
|
|
0,339l |
|
|
l02/2 |
|
|
l02/2 |
|
|
l02/2 |
|
|
l02/2 |
|
|
|
|
|
l01 |
|
|
|
|
|
l02 |
|
|
|
|
|
l02 |
|
|
|
|
|
Рис. 6. Построение огибающей эпюры изгибающих моментов во второстепенной балке |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(сечения через 0,2l0) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
12
5.3. Расчет продольной рабочей арматуры балки |
|||||||
Второстепенная балка воспринимает усилия совместно с плитой. В соот- |
|||||||
ветствии с огибающей эпюрой моментов плита оказывается то в сжатой, то в |
|||||||
растянутой зоне. На участках с положительными моментами за расчетное при- |
|||||||
нимается тавровое сечение (рис. 7), а на участках с отрицательными моментами |
|||||||
- прямоугольное шириной b, так как плита при образовании в ней трещин из |
|||||||
работы выключается. |
|
b′f £ l1 |
/ 6 |
|
|
||
|
|
|
|
||||
f |
b′f ≤ 6h′f |
|
|
b |
b′f ≤ 6h′f |
|
|
h’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
l0/2 |
l0/2 |
|
b |
l0/2 |
а |
l0/2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
ln = l2 |
|
|
|
Рис. 7. Тавровое сечение второстепенной балки. |
|||||||
Прежде всего проверяют высоту балки по максимальному опорному мо- |
|||||||
менту. При этом ξ ≤ 0,3, так как усилия определяются с учетом их перераспре- |
|||||||
деления и возможности образования пластических шарниров. Определяют, что |
|||||||
при xR = 0,3, dR = 0,3 × (1 - 0,5 × 0,3)= 0,255 и вычисляют |
|
||||||
|
h ³ |
R |
M max |
+ a , м |
(19) |
||
|
|
× b × d |
|||||
|
|
b |
|
R |
|
|
|
где a ≈ 3,5 см.
При необходимости проводят корректировку размеров балки.
Методика расчета рабочей арматуры в изгибаемой конструкции прямо- угольного сечения изложена в п. 4. Расчет арматуры тавровых сечений выпол- няется в следующем порядке.
а) Находят расчетную ширину полки таврового сечения по условиям [4].
б) Определяют расчетные характеристики материалов Rs , Rb , |
Rbt . |
||
в) Вычисляют граничное значение xR по формуле (1). |
|
||
г) Находят |
dR = xR × (1 - 0,5xR ) |
|
(20) |
д) Определяют положение границы сжатой зоны бетона в тавровом сече- |
|||
нии. Для этого вычисляют |
|
|
|
|
Mb = Rb × b′f × h′f × (h0 - 0,5h′f |
). |
(21) |
Если наибольший момент в пролете M £ Mb , |
то граница сжатой зоны |
||
|
13 |
|
|
проходит в полке, и сечение рассчитывается как прямоугольное с размерами b′f × h . Если же M > Mb , то граница проходит в ребре, и в этом случае выпол-
няются следующие расчеты. е) Вычисляют
am = |
M - Rb × (b′f - b)× h′f × (h0 - 0,5h′f ) |
£ dR . |
(22) |
||||||
|
|
R |
× b × h2 |
|
|||||
|
|
|
b |
0 |
|
|
|
|
|
ж) Определяют соответствующее значение x =1 - |
|
|
|
. |
|
||||
|
1 - am |
|
|||||||
и) Находят требуемую площадь рабочей арматуры |
|
||||||||
|
As = |
Rb |
[x × b × h0 + (b¢f - b)× h¢f |
]. |
|
|
(23) |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
Rs |
|
|
|
|
|
|
|
к) Подбирают сечение стержней нижней рабочей арматуры. |
|
||||||||
Обычно второстепенные балки армируются двумя плоскими сварными каркасами (рис. 4). С использованием приложения 2 принимают количество стержней и их диаметры, исходя из того, чтобы суммарная площадь их сечения
несколько превышала величину As . Предпочтение следует отдавать каркасам с однорядным расположением арматуры (рис. 4а, б). При конструиро- вании каркасов необходимо учитывать ограничения [4]. Каркасы доводят до граней главных балок, где связывают понизу стыковыми стержнями, диаметр которых должен быть не менее 0,5d рабочих стержней и не менее 10 мм. При- меры армирования балок приведены в [3].
Часть рабочей арматуры может быть оборвана в пролете с целью эконо- мии металла. Методика этих расчетов освещена [5] в главе, посвященной про- ектированию сборного ригеля.
л) Определяют сечение верхней арматуры в пролете. В случае действия положительных моментов эта арматура устанавливается конструктивно, 2 Ø 10 АI (А240). При воздействии отрицательных моментов сечение арматуры опре- деляется из расчета прямоугольного сечения размером b × h .
м) Принимают конструкцию верхней арматуры балки на примыканиях к главным балкам. Ее сечение находят из расчета прямоугольного сечения b × h . Различают 2 способа армирования: или надопорными сварными сетками, или плоскими сварными каркасами.
В первом случае над главной балкой раскатывают рулонные сетки с по- перечными рабочими стержнями или же укладывают плоские сетки. За расчет- ную площадь арматуры на опоре принимают площадь всех рабочих стержней, расположенных между осями соседних второстепенных балок. При значитель-
14
ных пролетах второстепенных балок надопорная арматура может быть образо- вана двумя слоями сеток, перекрывающих частично друг друга. Края сеток рас- полагают в соответствии с эпюрой отрицательных моментов и с учетом момен- та, воспринимаемого верхней арматурой каркасов. При соотношении p
g - край одной сетки располагают на расстоянии l1 /3 от оси главной балки, а край другой на расстоянии l1 / 4 .
Во втором случае армирование опор осуществляется 1-2 плоскими карка- сами с верхней рабочей арматурой класса A-III. Эти каркасы заводят в смежные
пролеты балки в соответствии с эпюрой изгибающих моментов и располагают внутри пролетных каркасов. Опорные каркасы выполняют с прерванными ниж- ними монтажными стержнями для беспрепятственной установки их на армату- ру главных балок.
5.4.Расчет поперечной арматуры балок
Вбалках высотой более 150 мм поперечная вертикальная арматура уста- навливается обязательно. Минимальный диаметр поперечных стержней в свар- ных каркасах устанавливается по приложению 3 из условия сварки с продоль- ными стержнями. Рекомендуется следующая методика расчета.
а) Определяют требуемую интенсивность хомутов приопорного участка qsw . При действии только равномерно распределенной нагрузки q она определяется
взависимости от Qb1 = 2
Mb × q1 следующим образом:
|
|
|
|
2M |
b |
|
|
|
|
|
Q2 |
- Q2 |
|
если Q |
|
³ |
|
- Q |
|
q |
sw |
= |
max |
b1 |
; |
||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
b1 |
|
h0 |
|
max |
|
|
3Mb |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
2M |
b |
|
|
|
|
|
Q |
- Q2 |
|
если Q |
|
< |
|
- Q |
|
q |
sw |
= |
max |
b1 |
; |
||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
b1 |
|
h0 |
|
max |
|
|
1,5Mb |
|||||
|
|
|
|
|
× b × h2 |
|
|
|
|
||||
где M |
b |
=1,5R |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
bt |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
||
q1 = q - 0,5 p .
Хомуты учитываются в расчете, если соблюдается условие qsw ³ 0,25Rbt × b .
(24)
(25)
(26)
(27)
(28)
В случае, если полученное значение qsw не удовлетворяет условию (28),
его следует вычислить по формуле
|
|
|
Q |
/ h |
+ 8q |
|
æ Q |
|
/ h |
+ 8q |
ö |
2 |
æ |
|
Q |
ö2 |
|
|
|
|
|
ma[ |
0 |
1 |
|
max |
|
|
|
|
|
||||||
q |
|
= |
|
|
|
- |
ç |
|
0 |
1 |
÷ |
|
- ç |
|
max |
÷ |
(29) |
|
|
|
1,5 |
|
|
|
1,5 |
|
|
1,5h |
|||||||||
|
sw |
|
|
|
|
è |
|
|
|
ø |
|
ç |
÷ |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
è |
0 |
ø |
|
|
и принимать не менее Qmax / h0 − 3q1 . 3,5
15
б) Принимают шаг хомутов у опоры S1 и в пролете S2 с учетом того, что вели- чина S не может превосходить Smax и должна отвечать конструктивным требо- ваниям:
не более h0 / 2 и 300 мм у опор и |
|
|
|
|
не более 0,75h0 и 500 мм в пролете. |
× b × h2 |
|
||
|
R |
|
||
Smax = |
bt |
0 |
. |
(30) |
|
|
|||
|
|
Q |
|
|
в) Находят требуемое количество площади поперечной арматуры в сечении балки в приопорной зоне.
A = |
qswS1 |
, |
(31) |
|
|||
sw |
Rsw |
|
|
|
|
|
где qsw - из п. а;
S1 - шаг хомутов у опоры;
Rsw - расчетное сопротивление поперечной арматуры, определяемое по [4]
или по приложению 6.
По сортаменту принимают количество и диаметр хомутов.
г) Определяют интенсивность хомутов у опоры и в пролете с учетом принятого
армирования
qsw1(2) = Rsw Asw .
S1(2)
и проверяют условие *.
д) Определяю длину участка с интенсивностью хомутов qsw1.
При действии равномерно распределенной нагрузки длина участка при- нимается не менее значения l1 , определяемого в зависимости от
Dqsw = 0,75(qsw1 - qsw2 ):
если Dqsw < q1
|
|
|
l |
= c - |
Mb / c + 0,75qsw1c0 - Qmax + q1c |
, |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Dqsw |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где с = |
|
Mb |
|
, но не более 3h0 |
; |
|
|
||||
q1 |
- Dqsw |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
c0 £ c , но не более 2h0 , |
|
|
|
||||||||
если Dqsw ³ q1 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
l |
= |
Qmax - (Qb1min +1,5qsw2 × h0 ) |
- 2h , |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
q1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Qb1min = 0,5Rbt × l × h0 .
(32)
(33)
Если для значения qsw2 не выполняется условие (28), длина l1 вычисляет- ся при скорректированных значениях Mb = 6h02qsw2 и Qb1min = 2 × h0 × qsw .
16
е) Проверяют прочность изгибаемого элемента по бетонной полосе между на-
клонными сечениями
Q = Qmax £ 0,3Rb × b × h0 . |
(34) |
При невыполнении этого условия нужно увеличить габариты балки или класс бетона.
6. Пример расчета монолитного ребристого перекрытия (покрытия)
6.1. Исходные данные
Промышленное здание с неполным каркасом, с несущими кирпичными наружными стенами толщиной 640 мм и сеткой колонн 6,3х6,3 м. Размеры зда- ния в плане (в осях) 18,9х37,8 м. Привязка разбивочных осей стен условно при- нята нулевой. Климатический район по снеговой нагрузке – IV. Класс бетона В15, класс ответственности здания – 1.
6.2. Компоновка балочного покрытия
При рекомендованных шагах второстепенных балок в каждом из трех про- летов главных балок могут расположиться по три пролета плиты. Принимаем шаг главных балок l1 = 6,3 м, шаг второстепенных балок l2 = 2,1 м в соответствии со схемой рис. 2. Толщину монолитной плиты принимаем 60 мм. Размеры сечения главной балки b × h = 250 × 600 мм, второстепенной - 200 × 450 мм (см. п. 2).
6.3. Расчет монолитной плиты
Сбор нагрузок на 1 м2 плиты покрытия выполняем в табличной форме, табл. 4.
Нагрузка на 1 м2 плиты покрытия |
Таблица 4 |
||||
|
|||||
Вид нагрузки |
|
Нормативное |
γ f |
gn |
Расчетное зна- |
|
|
значение, кН/м2 |
|
|
чение, кН/м2 |
|
1. Постоянная |
|
|
|
|
а) от кровли |
|
|
|
|
|
- 4-х слойный рулонный ковер |
|
0,07 |
1,3 |
1,0 |
0,091 |
- цементно-песчаная стяжка |
|
0,36 |
1,3 |
1,0 |
0,468 |
δ = 0,02 м, ρ =1800 кг/м3 |
|
|
|
|
|
- утеплитель δ = 0,20 м (IV р-н), |
|
1,2 |
1,2 |
1,0 |
1,44 |
ρ = 600 кг/м3 |
|
0,004 |
1,2 |
1,0 |
0,0048 |
- пароизоляция |
|
||||
б) от собственного веса: |
|
|
|
|
|
δ = 0,06 м, ρ = 2500 кг/м3 |
|
1,5 |
1,1 |
1,0 |
1,65 |
ИТОГО |
|
g n = 3,13 |
|
|
g = 3,65 |
2. Временная
17
- снеговая (IV р-н) |
2,4х0,7=1,68 |
|
|
2,4 |
ИТОГО |
pn =1,68 |
|
|
p = 2,4 |
ВСЕГО |
qn = 4,81 |
|
|
q = 6,05 |
Расчет плиты выполняем как многопролетной неразрезной балки шири- ной b =1 м, загруженной равномерно распределенной нагрузкой
q = qтабл × b = 6,05 ×1 = 6,05 кН/м.
Расчетные длины пролетов: крайнего - l01 = 2100 -100 + 60 = 2060 мм,
среднего - l02 = 2100 - 200 =1900 мм.
120 |
60 |
|
450 |
l01=2060 |
200 |
l02=1900 |
200 |
1900 |
2100 |
|
2100 |
|
2100 |
А
Рис. 9. Схема монолитной плиты
Определяем величины расчетных изгибающих моментов (рис. 3): а) в крайних пролетах
M1 = |
q × l012 |
= |
6,05 × 2,06 |
2 |
= 2,33 кН/м ; |
11 |
11 |
|
|||
|
|
|
|
б) в средних пролетах и над средними опорами
|
|
|
q × l2 |
6,05 ×1,92 |
|
||||
M 2 = -Mc = ± |
02 |
= ± |
|
|
|
= ±1,365 кН/м ; |
|||
16 |
|
16 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||
в) над второй от края опорой |
|
||||||||
M B = - |
q × l02 |
= |
|
6,05 × 2,06 |
2 |
= -2,33 кН/м, |
|||
11 |
11 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||
где l0 - больший из примыкающий к опоре В расчетный пролет.
18
|
|
|
|
|
q |
A |
В |
|
С |
В |
A |
|
|
|
|||
|
l01 |
l02 |
l02 |
|
l01 |
|
МB |
МС |
|
МB |
|
|
|
|
|
|
эп. М |
|
М1 |
|
М2 |
|
М1 |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 10. Расчетная схема и эпюра моментов монолитной плиты |
||||
Необходимую толщину определяем при среднем оптимальном коэффици- |
|||||
енте армирования μ = 0,006 |
(см. п. 4.2). Значения |
Rb , Rbt , Rs - по приложе- |
|||
нию 6 по принятым классам материалов. Граничное значение относительной высоты сжатого бетона (по формуле 1):
|
|
|
|
|
|
|
|
|
xR = |
|
0,8 |
|
|
|
= 0,5, |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0021 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0035 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где относительная деформация es,el |
= |
Rs |
= |
|
415 |
= 0,0021 для арматуры В500. |
|||||||||||||||||
Es |
|
×105 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||
По формулам 2-5 вычисляем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
x = 0,006 × |
|
415 |
|
|
= 0,325 < xR = 0,5 , |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
8,5 × 0,9 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
æ |
|
0,325 |
ö |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
am = 0,325 × ç1 - |
|
|
÷ |
= 0,272 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
h1 |
= |
|
|
|
|
2,33 |
|
|
|
|
|
+ 0,015 = 0,047 м, |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
×1×8,5 ×103 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
0,272 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
h |
= |
6,05 × 2,06 |
|
+ 0,015 = 0,032 |
м. Принятой ранее толщины h = 60 мм |
||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||
2 |
0,75 ×103 ×1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
достаточно. Тогда h0 = h − a = 60 −15 = 45 мм. Далее, используя формулы 6 и 7 находим требуемое количество арматуры.
а) Для средних пролетов и над средними опорами
am = |
|
1,365 |
= 0,079 , |
|
|
×103 |
×1× 0,0452 |
||
8,5 |
|
|||
19
|
= |
8,5 ×103 ×1× 0,045 × (1 - |
|
) |
= 0,000076 м2 = 0,76 см2 . Так как |
А |
1 - 2 × 0,079 |
||||
|
|
|
|||
s2 |
415 ×103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
плита по контуру окаймляется монолитно связанными с ней балками, допуска- ется уменьшить изгибающий момент на 20%, т.е. площадь арматуры можно
принять 0,8А |
= 0,61см2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
s2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) Для крайних пролетов и над вторыми от края опорами |
|
|
|
||||||||||||
am |
= |
|
2,33 |
= 0,135. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
8,5 ×103 ×1× 0,0452 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
= |
8,5 ×1× 0,045 × (1 - |
|
|
|
|
)= 0,000135 м2 =1,35 см2 . |
|
|
|
|||||
А |
1 - 2 × 0,135 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
s1 |
|
|
415 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Для варианта армирования рулонными сетками (с рабочей продольной |
|||||||||||||||
арматурой) по сортаменту (прил. 4) подбираем сетку С1 |
4В500 − 200 |
2940 ´ L |
C |
|
|||||||||||
4В500 - 200 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
||
с A = 0,63 см2 |
на погонный метр ширины для средних пролетов и над средни- |
||||||||||||||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ми опорами и С2 |
4В500 −100 |
2940 ´ L |
|
C |
с |
A =1,26 см2 /пог. м как дополни- |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
4В50 - 200 |
20 |
|
s |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
тельную |
|
в |
крайнем |
|
|
пролете |
|
|
и |
над |
вторыми |
опорами |
|||
(1,26 см2 + 0,63 см2 =1,89 см2 >1,35 см2 ), что соответствует схеме армирования по рис. 4 (б).
6.4. Расчет второстепенной балки
Второстепенная балка рассчитывается как многопролетная неразрезная с равномерно распределенной нагрузкой.
250 |
450 |
125 |
|
|
|
l01=6300 |
250 |
l02=6050 |
250 |
6300 |
|
6300 |
|
1 |
2 |
|
3 |
600
Рис. 11. Схема второстепенной балки
20