- •4.5.3. Температурные компенсаторы
- •5.1. СПОСОБЫ НАГРЕВАНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВ
- •5.2. СУЩНОСТЬ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВАНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ
- •5.2.1. Тепловой баланс теплообменного аппарата
- •5.2.2. Передача тепла в теплообменном аппарате
- •5.2.3. Температурный напор
- •5.3. ХАРАКТЕРИСТИКА ТЕПЛО- И ХЛАДОНОСИТЕЛЕЙ
- •5.7. ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ НАГРЕВАНИЯ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ ПЛАМЕНЕМ И ТОПОЧНЫМИ ГАЗАМИ
- •5.8. НАГРЕВАНИЕ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЕЙ
- •6.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ДИФФУЗИОННЫХ ПРОЦЕССАХ
- •6.1.1. Виды массообменных процессов
- •6.1.2. Способы выражения состава фаз двухкомпонентных систем
- •6.1.3. Материальный баланс процессов массообмена
- •6.1.4. Уравнение массопередачи
- •6.2. АППАРАТЫ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ СОРБЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ
- •6.2.1. Виды сорбционных процессов
- •6.2.2. Аппараты для проведения процессов адсорбции
- •Сущность процесса адсорбции
- •Адсорбенты и их характеристика
- •Понятие об изотерме адсорбции, динамической и статической активности адсорбента
- •Влияние технологических параметров на протекание процессов адсорбции и десорбции
- •Основные типы адсорберов
- •6.2.3. Аппараты для проведения процессов абсорбции
- •6.3.1. Сущность процессов перегонки и ректификации
- •6.3.2. Простая перегонка растворов
- •6.3.3. Перегонка с дефлегмацией пара
- •6.3.4. Простая ректификация
- •6.3.5. Основные типы ректификационных колонн
- •6.3.6. Тарелки ректификационных колонн
- •6.4. АППАРАТЫ ДЛЯ ПОВЕДЕНИЯ ПРОЦЕССОВ СУШКИ
- •6.4.1. Виды влаги в материале и способы ее удаления
- •6.4.2. Понятие о влажности материала и влагосодержании
- •6.4.3. Тепловая сушка горючих веществ и материалов
- •6.4.4. Кинетика процесса сушки
- •6.4.5. Основные типы сушилок
- •Глава 7. АППАРАТЫ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ХИМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОЖАРОВЗРЫВООПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВ
- •7.1. КЛАССИФИКАЦИЯ ХИМИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ
- •7.2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПЕЧИ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
- •7.3. ОСНОВНЫЕ ТИПЫ ХИМИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ
- •7.3.2. Реакторы для проведения процессов в гомогенной жидкой среде
- •7.3.4. Реакторы для проведения процессов в системе газ–жидкость
- •7.3.7. Реакторы для проведения процессов в системе газ–жидкость–твердый катализатор
- •Глава 8. МЕТОДЫ ИЗУЧЕНИЯ ТЕХНОЛОГИИ ПОЖАРОВЗРЫВООПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВ
- •8.1. ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИ О ПРОИЗВОДСТВЕННОМ ПРОЦЕССЕ
- •8.1.1. Технологическая часть проекта
- •8.1.2. Технологический (производственный) регламент
- •8.2. РАЗРАБОТКА ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ СХЕМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА
- •8.3. РАЗМЕЩЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
- •8.4. ИЗУЧЕНИЕ ТЕХНОЛОГИИ СЛОЖНОГО ПРОИЗВОДСТВА ПО ТИПОВЫМ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ПРОЦЕССАМ
сложный по конструкции аппарат колонного типа со встроенными холодильником 1, распределительными тарелками 2 и 5 и подогревателем 6. Зернистый адсорбент, поступающий в аппарат через верхний патрубок, движется самотеком сверху вниз и проходит последовательно через зоны охлаждения, адсорбции и десорбции. Регенерированный адсорбент, охлажденный в трубах холодильника 1, проходит через распределительную тарелку 2 и поступает в зону адсорбции, куда подается исходная парогазовая смесь через перфорированный патрубок 4. После взаимодействия с адсорбентом не поглощенная часть смеси выводится из адсорбера через патрубок 10, а насыщенный поглощенными компонентами адсорбент проходит через распределительную тарелку 5 и поступает в трубы подогревателя 6 зоны десорбции адсорбера. В эту зону через перфорированный патрубок 7 подается конкурирующий агент – водяной пар, который вытесняет из адсорбента поглощенные компоненты и выходит в смеси с ними через патрубок 9. В нижней части адсорбера имеется затвор 8, аналогичный по устройству с секторным питателем, с помощью которого регулируется скорость движения адсорбента.
Регенерированный адсорбент поступает в приемное устройство элеватора или пневмоподъемника (на схеме не показаны) и транспортируется к верхнему патрубку адсорбера. Далее процесс повторяется.
6.2.3. Аппараты для проведения процессов абсорбции
Сущность процесса абсорбции
Процессы абсорбции, также как и процессы адсорбции, используются в промышленности для выделения из газовых или парогазовых смесей ценных компонентов, для очистки технологических и горючих газов от
вредных |
примесей, |
для санитарной |
|
|
|
|
|
газ (пар) + а |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
очистки |
отходящих |
газов |
произ- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
. . . . . . . . . . . |
|
||||||||||||||||||||||||
водств. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Схема |
процесса абсорбции |
в |
. . . |
Абсорбция |
. . |
Десорбция |
. . . |
|
|
|
|||||||||||||||
близком |
к |
равновесному состоянии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
показана на рис. 6.11. |
|
|
. . . |
. . |
. . . . |
|
|||||||||||||||||||
При |
соприкосновении |
газовой |
|
. . . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
(парогазовой) фазы с жидкостью |
|
|
. . . . . . |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
происходит избирательное растворе- |
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ние (абсорбция) содержащегося в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
этом газе компонента а. По мере на- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
сыщения |
жидкости |
компонентом |
а |
Рис. 6.11. Схема процесса абсорбции |
|||||||||||||||||||||
ускоряется обратный процесс – про- |
(а–поглощаемый компонент смеси) |
193
цесс десорбции компонента а из жидкости (абсорбента) и через определенный промежуток времени установится равновесие.
Влияние технологических параметров на протекание процессов абсорбции и десорбции
Растворимость газов в жидкостях зависит от физико-химических свойств этих газов и жидкостей, температуры процесса и парциального давления в газовой смеси поглощаемого компонента. Растворимость газов и паров в жидкостях сопровождается выделением тепла, так как процессы абсорбции экзотермические.
Зависимость между растворимостью газа и его парциальным давлением в состоянии равновесия выражается законом Генри:
ра = Ψ |
|
а , |
(6.29) |
Х |
где ра – равновесное парциальное давление поглощаемого компонента а над абсорбентом, Па; Ψ – коэффициент пропорциональности (константа Генри), зависящий от свойств растворяемого газа, вида абсорбента и температуры, Па; Ха – содержание растворенного компонента а в абсорбенте,
кг/кг абсорбента.
Константа Генри зависит от природы растворяемого компонента и температуры:
ln Ψ = − |
q |
+C , |
(6.30) |
|
RT |
||||
|
|
|
где q – теплота растворения газа, Дж/моль; R = 8,314 Дж/(моль·К) – универсальная газовая постоянная; Т – температура процесса, К; С – постоянная, зависящая от природы газа и жидкости.
Константа Генри увеличивается с ростом температуры, асимптотически приближаясь к значению постоянной С. Анализ выражений 6.29 и 6.30 показывает, что с повышением температуры процесса растворимость поглощаемого компонента в жидкости уменьшается, а с повышением его парциального давления – растет. Парциальное давление компонента можно увеличить за счет повышения его концентрации в смеси или за счет повышения общего давления системы.
Таким образом, процессу абсорбции способствуют: повышенное давление среды, высокая концентрация поглощаемого компонента и пониженная температура (процесс должен протекать с отводом тепла).
194
Для практических расчетов необходимо знать связь между содержанием абсорбируемого компонента в газовой фазе и в растворе.
Относительное весовое содержание компонента а в газовой (парогазовой) смеси определяется по формуле
у |
а |
= |
ma |
, кг/кг инертного газа, |
(6.31) |
|
mн |
||||||
|
|
|
|
где ma – масса поглощаемого компонента а в смеси, кг; mн – масса не поглощаемого (инертного) компонента, кг.
Вспомним, что
mа= ρа φа |
и |
φа = ра / робщ , |
а mн= ρн φн |
и |
φн = рн / робщ = (робщ – ра) / робщ . |
В этих выражениях: ρа и ρн – плотности соответственно поглощаемого и не поглощаемого компонентов смеси; φa и φн – объемные концентрации этих компонентов в смеси; рa и рн = робщ – ра – парциальные давления компонентов и робщ – общее давление парогазовой смеси.
Подставляя значения найденных величин в выражение 6.31, получаем:
у |
а |
= |
ρаϕа = |
ρа ра |
. |
(6.32) |
|
ρн ( робщ − ра ) |
|||||||
|
|
ρнϕн |
|
|
В этом выражении в соответствии с законом Дальтона отношение ρа / ρн можно заменить на Ма / Мн (здесь Ma и Mн – молекулярные массы соответственно поглощаемого компонента а и инертного (не поглощаемого) компонента смеси).
Известно, что при небольших значениях ра по сравнению с робщ , что часто имеет место на практике, величиной ра в знаменателе выражения
6.32можно пренебречь.
Тогда с учетом зависимости 6.29 окончательно имеем:
|
|
|
|
|
M a pa |
|
Ма |
Ψа |
|
а = К |
|
а , |
|
|
|
|
|
ya = |
= |
Х |
(6.33) |
||||||
|
|
Х |
|||||||||||
|
|
M н робщ |
Мн |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
робщ |
|
||||||
где К = |
Ма |
|
Ψа |
– константа фазового равновесия процесса абсорбции. |
|||||||||
Мн |
|
||||||||||||
|
|
робщ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
195
Последнее уравнение показывает, что для идеальных газов линия равновесия в координатах у − х представляет собой прямую 1, проходящую
через начало координат под углом, тангенс которого равен К (рис. 6.12).
у |
2 |
хн |
|
ук |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
х |
у |
|
dV |
х |
хк |
ун |
Рис. 6.12. Линии равновесия |
Рис. 6.13. Схема материальных потоков |
|
процесса абсорбции |
в элементе абсорбера |
Закон Генри хорошо согласуется с данными опытов и для реальных газов при незначительных концентрациях поглощаемого компонента, а также при его малой растворимости в абсорбенте (линия 1). Для систем, не подчиняющихся закону Генри, коэффициент фазового равновесия К является переменной величиной, зависящей от состава раствора х. Линия равновесия в этом случае изображается выпуклой (3) или вогнутой (2) кривыми, которые на диаграмме у − х строятся по опытным данным.
Для определения расхода абсорбента рассмотрим процесс абсорбции, протекающий в элементарно малом объеме абсорбера dV (рис. 6.13).
Примем следующие обозначения:
х и у – текущие концентрации поглощаемого компонента в растворе
и газе, кг/кг; хн, хк – начальная и конечная концентрации абсорбированного ком-
понента в растворе, кг/кг чистого абсорбента; ун, ук – начальная и конечная концентрации абсорбированного ком-
понента в газе, кг/кг инертного газа;
L – количество чистого абсорбента протекающего через абсорбер, кг/с;
G – количество газа, поглощенного абсорбентом, кг/с;
Gн – количество не поглощаемого (инертного) компонента в газовой (парогазовой) смеси, проходящей через абсорбер, кг/с.
196
Количество компонента, поглощаемого абсорбентом при прохождении газового потока через элемент объема в единицу времени:
– dG = Gн dy = L dx , |
(6.34) |
где dy и dx – изменения концентрации поглощаемого компонента соот-
ветственно в газе и растворе в элементе объема абсорбера dV. Отсюда
|
|
ук |
хн |
|
|
|
G = −Gн ∫dy = −L ∫dx |
|
(6.35) |
||||
или |
ун |
хк |
|
|
||
|
|
|
|
|||
G =Gн(ун − ук )= L(хк − хн ) . |
(6.36) |
|||||
Тогда общий расход абсорбента |
|
|
|
|||
|
G |
|
Gн ( ун − ук ) |
. |
(6.37) |
|
L = хк − хн |
= |
хк − хн |
||||
|
|
Теоретически при полном извлечении компонента его содержание в смеси на выходе из абсорбера составило бы ук = 0, а количество погло-
щенного компонента было бы равно Gн ун . Однако это состояние недости-
жимо и фактическое количество поглощенного компонента равно
Gн (ун − ук ).
Отношение фактического количества извлеченного компонента из газовой смеси к его теоретическому количеству при полном извлечении на-
зывается степенью извлечения ε (ε всегда меньше 1):
ε = Gн(ун − ук ) Gн ун =(ун − ук ) ун =1 − ук ун . |
(6.38) |
Степень извлечения является одним из критериев оценки эффективности однотипных производств на различных предприятиях.
Основные типы абсорберов
Аппараты, в которых протекают процессы поглощения газа и пара жидкостью называются абсорберами и скрубберами. Поскольку при абсорбции процессы массопередачи протекают на поверхности раздела фаз, эта поверхность должна быть максимально развитой. По способу образо-
197
вания поверхности соприкосновения фаз различают три типа абсорберов: поверхностные, барботажные и распыливающие.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Очищенный газ |
Поверхностные |
абсорберы |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
используются для поглощения хо- |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рошо растворимых газов. В таких |
||||||
Свежий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
абсорберах |
поверхностью |
сопри- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
косновения |
фаз |
является |
зеркало |
||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
абсорбент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
жидкости |
или поверхность |
теку- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щей по внутренней поверхности |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вода |
труб 1 жидкостной пленки (рис. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6.14). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наибольшее распространение |
||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
получили |
насадочные |
абсорберы |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(см. рис. 6.28). Насадочный абсор- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бер представляет собой колонну, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
заполненную специальными твер- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дыми телами – насадкой. Насадка |
||||||
Вода на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
должна |
обладать развитой |
по- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
верхностью |
и |
оказывать |
малое |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
охлаждение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гидравлическое |
сопротивление |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Газ |
потоку газа. Наиболее известным |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типом насадок |
являются |
кольца |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рашига, у которых диаметр равен |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отработанный |
высоте (dк = hк = 15–150 мм). Ма- |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
териалом для изготовления таких |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
абсорбент |
колец служит керамика, фарфор. В |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Рис. 6.14. Схема трубчатого пленочного |
качестве |
|
насадки |
применяют |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
абсорбера: |
дробленый кокс и кварц с разме- |
|||||||||||||||||||||||||||
1–трубы; 2–корпус; 3–распределительное |
ром кусков 25–100 мм. Распро- |
|||||||||||||||||||||||||||||||
устройство; 4–трубные решетки |
странена также хордовая насадка – |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
многослойная решетка |
из |
досок, |
поставленных на ребро, причем слои повернуты относительно друг друга на определенный угол. Преимуществом насадочных колонн является простота устройства, особенно важная при работе с агрессивными средами, т.к. в этом случае требуется защита от коррозии только корпуса колонны, а насадка выполняется из химически стойкого материала. К тому же насадочные колонны обладают низким, по сравнению с барботажными колоннами, гидравлическим сопротивлением. Однако насадочные колонны мало пригодны для работы с загрязненными механическими примесями абсорбентами, с небольшими расходами абсорбента, в этих колоннах затруднен отвод выделяющегося тепла.
198
В барботажных (тарель- |
|
|
|
||||
чатых) абсорберах поверх- |
1 |
|
|
||||
ность |
соприкосновения |
фаз |
|
|
|
||
создается потоком газа, рас- |
2 |
4 |
|
||||
пределяемого в жидкости в ви- |
|
||||||
де пузырьков и струй на специ- |
|
5 |
|
||||
альных устройствах – тарелках. |
|
|
|||||
|
|
|
|||||
Такое движение газа называет- |
|
|
|
||||
ся барботажным. В промыш- |
|
|
|
||||
ленности применяются колпач- |
3 |
|
|
||||
ковые, ситчатые, провальные и |
|
|
|
||||
другие тарелки. |
|
|
|
|
|
||
В колоннах с колпачковы- |
|
|
|
||||
ми тарелками (рис. 6.15) газ |
Рис. 6.15. Схема колпачковой тарелки: |
||||||
барботирует |
через |
жидкость, |
|
пар; |
жидкость; |
||
выходя из прорезей колпачков, |
1–корпус колонны; 2–дно тарелки; 3–перелив- |
||||||
расположенных на каждой та- |
ной патрубок; 4–паровой патрубок; 5–колпачок |
||||||
релке. В прорезях газ дробится |
|
|
|
||||
на мелкие струйки и, поднимаясь вверх, проходит через слой движущейся |
|||||||
вдоль тарелки жидкости, вспенивая ее. Очищенный газ удаляется из верх- |
|||||||
ней части колонны. |
|
|
|
|
|
||
По конструкции различают круглые (капсульные) колпачки и прямо- |
|||||||
угольные (туннельные) колпачки. Круглые колпачки обычно имеют диа- |
|||||||
метр 80–100 мм, а при работе с загрязненными жидкостями – до 200–300 |
|||||||
мм. Ширина туннельных колпачков составляет 70–150 мм. Количество |
|||||||
капсульных колпачков на тарелке превышает 270 штук при диаметре ко- |
|||||||
лонны 3000 мм и более. К достоинствам колпачковых тарелок относится |
|||||||
возможность регулирования высоты слоя жидкости, а к недостаткам – |
|||||||
сложность устройства и трудность быстрого опорожнения от жидкости |
|||||||
при возникновении аварийной ситуации. |
|
|
|||||
В распыливающих абсорберах (скрубберах) (рис. 6.16) поверхность |
|||||||
соприкосновения фаз создается путем распыления жидкости на мелкие ка- |
|||||||
пли в массе газа. Эти абсорберы изготовляются в виде пустотелых аппара- |
|||||||
тов колонного или башенного типов, в верхней части которых имеются |
|||||||
устройства для распыления жидкости, а газ подается снизу. Область при- |
|||||||
менения таких абсорберов ограничена: поглощаемые газы должны иметь |
|||||||
хорошую растворимость в применяемых абсорбентах. |
|
||||||
Распыление жидкостей производят гидравлическими или пневматиче- |
|||||||
скими форсунками, а также центробежными распылителями. Центробеж- |
|||||||
ные распылители изготовляются в виде турбинок или дисков, вращающих- |
|||||||
ся со |
скоростью 4000–20000 об/мин. Схема |
дискового |
центробежного |
||||
|
|
|
|
|
|
|
199 |
Очищенный газ
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
Абсорбент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 6.17. Схема дискового центробежного |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
распылителя: |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Свежий абсорбент |
1–корпус; 2–распределительный патрубок; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3–диск |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
распылителя показана на рис. 6.17. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дисковые распылители в отличие от |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
форсунок могут |
использоваться для |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
распыления суспензий и загрязнен- |
||||||
Газ на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ных жидкостей. |
|
Преимуществами |
|||||
очистку |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отработанный |
распыливающих абсорберов являют- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
абсорбент |
ся: простота их конструкции и деше- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
визна при изготовлении, низкое гид- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
равлическое сопротивление и возмож- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Рис. 6.16. Схема скруббера: |
ность использования газов и жидко- |
|||||||||||||||||||||||||||||||
1–корпус; 2–форсунки для разбрызги- |
стей, сильно загрязненных механичес- |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
вания жидкости |
кими примесями. |
|
К недостаткам от- |
носятся: необходимость затрат дополнительной энергии на распыление жидкости, трудность регулирования процесса и невозможность создания больших плотностей орошения.
Десорбция, или отгонка, то есть выделение растворенного газа из абсорбента, производится тремя способами: в токе инертного газа, выпариванием или перегонкой раствора в вакууме.
Десорбция в токе инертного газа (собственно десорбция) происходит при соприкосновении раствора с инертным газом, когда растворенный компонент переходит в газовую фазу вследствие того, что парциальное давление компонента над раствором выше, чем в инертном газе. В качестве инертного газа обычно используется воздух, а в случае десорбции нерастворимых в воде газов или паров – водяной пар. Десорберами в этом случае служат насадочные или барботажные колонны. Отработанный аб-
200
сорбент поступает в такие колонны сверху, а инертный газ – снизу; из нижней части колонны отводится регенерированный раствор, а из верхней
– смесь инертного газа с выделенным из раствора компонентом.
Отгонка путем выпаривания раствора производится его кипячением при атмосферном давлении или в вакууме. В этом случае из раствора выделяется не только поглощенный компонент, но и часть испаряющегося абсорбента. Отгонка в вакууме применяется в случаях, когда при атмосферном давлении невозможно достичь полного выделения компонента из поглотителя или имеется опасность термического разложения продуктов отгонки или абсорбента.
Принципиальная схема абсорбционно-десорбционной установки про-
тивоточного типа показана на рис. 6.18. В состав установки входят две последовательно работающих абсорбционных колонны насадочного типа – абсорбер первой ступени 1 и абсорбер второй ступени 2, насадочная десорбционная колонна 11, а также теплообменники кожухотрубного типа, сборники и насосы.
Очищенный газ |
Десорбированный газ (а) |
11
10
1 |
2 |
12
9
Газ на |
|
Водяной |
очистку |
|
пар |
|
7 |
Свежий |
|
абсорбент |
|
3 |
4 |
5 |
8
6
Рис. 6.18. Схема двухступенчатой абсорбционной установки с десорбцией
Регенерированный в десорбционной колонне 11 абсорбент забирается из сборника 5 насосом 8, проходит через теплообменник 9, где он отдает свое тепло отработанному абсорбенту, идущему на десорбцию, охлаждает-
201