- •Учебник подготовлен в рамках Инновационной образовательной программы
- •ISBN 978-5-7262-0821-3
- •ISBN 978-5-7262-0978-4 (т. 4)
- •15.1. Мольный термодинамический потенциал Гиббса
- •15.2. Система уравнений равновесия двух фаз
- •15.4. Различные трактовки системы уравнений равновесия
- •15.6. Термодинамическая теория фазовых переходов 1-го рода
- •15.7. Феноменологический метод описания фазовых переходов
- •15.8. Методы расчета параметров стабильности чистых
- •15.10. Инвариантность решений системы уравнений фазового
- •15.12.1. Обобщение правила равенства площадей Максвелла
- •15.12.2. Обобщение правила равенства площадей Максвелла
- •15.14. У-алгоритм расчета равновесия двух неизоморфных
- •15.18. Одно/двухфазные α/α+β или β/α+β фазовые границы
- •15.21. Анализ трехфазных равновесий в двухкомпонентных
- •системах. Расчет энтальпии трехфазной реакции T–p–x
- •Глава 11. ФИЗИКА ПРОЧНОСТИ МАТЕРИАЛОВ
- •11.1.1. Основные понятия
- •11.1.2. Напряжения и деформации
- •11.1.3. Диаграмма растяжения: характерные точки
- •11.2. Упругость
- •11.2.1. Закон Гука для случая одноосной деформации
- •11.2.3. Закон Гука в обобщенном виде
- •11.2.4. Модули и коэффициенты упругости
- •11.3. Процессы пластической деформации
- •11.3.1. Кристаллографическое скольжение
- •11.3.2. Фактор Шмида
- •11.3.4. Начало пластической деформации
- •11.3.6. Взаимосвязь величин сдвиговой деформации
- •11.3.7. Стадии деформационного упрочнения
- •11.3.8. Теории дислокационного упрочнения
- •11.3.9. Текстуры деформации и текстурное упрочнение
- •11.3.10. Двойникование как механизм деформации
- •11.3.15. Возникновение зуба текучести
- •11.4. Ползучесть
- •11.4.1. Неупругая обратимая ползучесть
- •11.4.2. Логарифмическая ползучесть
- •11.4.3. Высокотемпературная ползучесть
- •11.4.4. Диффузионная ползучесть
- •11.4.5. Характеристики ползучести
- •11.5. Разрушение
- •11.5.1. Основные виды разрушения
- •11.5.2. Зарождение трещины
- •11.5.7. Схема Иоффе перехода из хрупкого
- •11.5.8. Особенности охрупчивания ОЦК металлов
- •11. 6. Усталость материалов
- •11.6.1. Общие характеристики явления
- •11.6.2. Особенности протекания пластической деформации при циклическом нагружении
- •11.6.4. Влияние различных факторов на усталость
- •Контрольные вопросы
- •Список использованной литературы
- •Введение
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13. РАДИАЦИОННАЯ ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА
- •Введение
- •13.5.2. Низкотемпературное радиационное охрупчивание
- •Влияние облучения на стали. Наиболее важным требованием к конструкционным материалам в процессе длительного облучения является стабильность их физических и механических свойств. Поэтому пригодность той или иной стали для изготовления узлов и деталей активной зоны атомного реактора может быть обоснована только после определения ее свойств в нейтронном поле.
- •На рис. 13.46 показаны начальные участки кривых растяжения нескольких монокристаллических образцов урана близкой ориентировки, облученных различными флюенсами (номера кривых соответствуют номерам на стереографической проекции выхода оси растяжения).
- •13.6.2. Механизмы радиационной ползучести
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14. ОСНОВЫ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ В КОНДЕНСИРОВАННЫХ СРЕДАХ
- •14.1. Задачи компьютерного моделирования
Здесь γxy, γyz, γxz – полные сдвиги в соответствующих плоскостях, в то время как в тензор деформаций входят половины этих величин. Коэффициенты пропорциональности в этих уравнениях cij – моду-
ли упругости анизотропного тела.
Компоненты тензора деформаций также являются линейными функциями компонент тензора напряжений, что выражается аналогичной системой уравнений:
ex = s11Sx + s12Sy + s13Sz + s14txy + s15tyz + s16txz; ey = s21Sx + s22Sy + s23Sz + s24txy + s25tyz + s26txz; ez = s31Sx + s32Sy + s33Sz + s34txy + s35tyz + s36txz;
γxy = s41Sx + s42Sy + s43Sz + s44txy + s45tyz + s46txz; (11.22)
γyz = s51Sx + s52Sy + s53Sz + s54txy + s55tyz + s56txz; γzx = s61Sx + s62Sy + s63Sz + s64txy + s65tyz + s66txz.
Коэффициенты sij в этих уравнениях называются коэффициентами упругости; они связаны с модулями упругости определенными соотношениями.
11.2.4. Модули и коэффициенты упругости
Модули упругости и коэффициенты упругости часто записывают в виде самостоятельной матрицы:
c11 |
c12 |
c13 |
c14 |
c15 |
c16 |
|
|
c21 |
c22 |
c23 |
c24 |
c25 |
c26 |
|
|
c31 |
c32 |
c33 |
c34 |
c35 |
c36 |
. |
(11.23) |
c41 |
c42 |
c43 |
c44 |
c45 |
c46 |
|
|
c51 |
c52 |
c53 |
c54 |
c55 |
c56 |
|
|
c61 |
c62 |
c63 |
c64 |
c65 |
c66 |
|
|
Не все 36 модулей упругости являются независимыми. Вследствие симметричности матрицы относительно диагонали с11 – с66
число независимых модулей сокращается до 21: |
|
с12 = с21; с13 = с31 и т.д. |
(11.24) |
Аналогичные соотношения существуют и для матрицы коэффициентов упругости.
34
Таким образом, для определения всех компонент тензора напряжений в общем случае анизотропного тела необходимо знать тензор деформаций и 21 модуль упругости. Для решения обратной задачи требуется знание 21 коэффициента упругости.
Величины коэффициентов сij и sij в уравнениях обобщенного закона Гука зависят от взаимной ориентации координатных осей и осей симметрии в кристаллической решетке. Если для кубической решетки расположить координатную сетку таким образом, чтобы ее оси совпадали с направлениями ребер куба, то вследствие высокой симметрии решетки матрица модулей упругости значительно упрощается. Можно показать, что в этом случае:
с11 = с22 = с33; c12 = c23 = c31; c44 = c55 = c66, |
(11.25) |
остальные постоянные равны нулю. Тогда для кубической решетки матрица модулей упругости принимает вид:
c11 |
c12 |
c12 |
0 |
0 |
0 |
|
|
c12 |
c11 |
c12 |
0 |
0 |
0 |
|
|
c12 |
c12 |
c11 |
0 |
0 |
0 |
(11.26) |
|
0 |
0 |
0 |
c44 |
0 |
0 |
||
|
|||||||
0 |
0 |
0 |
0 |
c44 |
0 |
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
c44 |
|
и содержит всего три независимых модуля упругости.
Для монокристалла с гексагональной кристаллической решеткой, обладающей более низкой симметрией, число независимых модулей упругости увеличивается до пяти:
c11 |
c12 |
c13 |
0 |
0 |
0 |
|
|
|
c12 |
c11 |
c13 |
0 |
0 |
0 |
|
|
|
c13 |
c13 |
c33 |
0 |
0 |
0 |
. |
(11.27) |
|
0 |
0 |
0 |
c44 |
0 |
0 |
|||
|
|
|||||||
0 |
0 |
0 |
0 |
c44 |
0 |
|
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
(c11 − c12 ) / 2 |
|
|
Значения модулей и коэффициентов упругости для ряда металлов с кубической и гексагональной решетками приведены в табл. 11.1.
35
Таблица 11.1
Модули и коэффициенты упругости некоторых металлов (МПа ·10-4)
Кубическая система
Металл |
c11 |
c12 |
c44 |
s11 |
s12 |
s44 |
Al |
10,82 |
6,23 |
2,85 |
1,57 |
- 0,57 |
3,51 |
Cu |
10,84 |
12,14 |
7,54 |
1,50 |
- 0,63 |
1,33 |
Au |
18,60 |
15,70 |
4,20 |
2,33 |
- 1,07 |
2,38 |
Fe |
28,70 |
14,10 |
11,60 |
0,80 |
- 0,28 |
0,86 |
Pb |
4,66 |
3,92 |
1,44 |
9,28 |
- 4,24 |
6,94 |
Mo |
46,00 |
17,60 |
11,00 |
0,28 |
- 0,08 |
0,91 |
Ni |
24,65 |
14,73 |
12,47 |
48,61 |
- 0,27 |
0,80 |
Ag |
12,40 |
9,34 |
4,61 |
2,29 |
- 0,88 |
2,17 |
W |
50,10 |
19,80 |
15,14 |
0,26 |
- 0,07 |
0,66 |
Гексагональная система
Металл |
c11 |
c12 |
c13 |
с33 |
с44 |
s11 |
s12 |
s13 |
s33 |
s44 |
Cd |
12,1 |
4,8 |
4,4 |
5,1 |
1,8 |
1,2 |
-0,1 |
-0,9 |
3,5 |
5,4 |
Co |
30,7 |
16,5 |
10,3 |
35,8 |
7,5 |
0,5 |
-0,2 |
-0,1 |
0,3 |
1,3 |
Mg |
6,00 |
2,6 |
2,2 |
6,2 |
1,6 |
2,2 |
-0,8 |
-0,5 |
2,0 |
6,1 |
Zn |
16,1 |
3,4 |
5,0 |
6,1 |
3,8 |
0,8 |
0,1 |
-0,7 |
2,9 |
2,6 |
В общем случае модули и коэффициенты упругости зависят от кристаллографического направления в решетке. Зная коэффициенты, определенные для координатных осей, совпадающих с ребрами куба, можно найти соответствующие упругие характеристики для произвольного направления в кристалле, составляющего с кубиче-
скими осями известные углы:
1/E = [s11 – 2(s11 – s12 – ½ s44)] × (γ12 γ22 + γ22 γ32 + γ12 γ32),
1/G = [s44 – 4(s11 – s12 – ½ s44)] × (γ12 γ22 + γ22 γ32 + γ12 γ32). (11.28)
В этом уравнении γ1, γ2, γ3 – направляющие косинусы оси приложения нагрузки по отношению к осям исходной координатной системы.
Таким образом, в случае кристаллов с кубической решеткой, зная, например, три постоянных упругости Е100, Е111 и G100, можно определить Е и G для любых других ориентировок. Значения указанных постоянных упругости монокристаллов разных металлов с кубической решеткой приведены в табл. 11.2.
36
Таблица 11.2
Значения модуля нормальной упругости Е
и модуля сдвига G (МПа) для некоторых монокристаллов
Металл |
Е100 · 10-4 |
Е111 · 10-4 |
G100 · 10-4 |
Al |
6,41 |
7,74 |
2,90 |
Cu |
6,84 |
21,0 |
7,67 |
Fe |
13,2 |
27,7 |
11,3 |
Pb |
1,10 |
3,96 |
1,47 |
W |
40,2 |
40,0 |
15,5 |
У анизотропных кристаллов модули упругости сильно зависят от фигурирующего в (11.28) выражения (γ12 γ22 + γ22 γ32 + γ12 γ32), называемого фактором ориентировки.
11.2.5. Зависимость модулей упругости от различных факторов
Поскольку модули упругости связаны с величиной сил межатомного взаимодействия, а последние зависят от расстояния между атомами в кристаллической решетке, постоянные упругости оказываются зависящими от температуры. Температурная зависимость модулей очень слаба. На рис. 11.10 показаны температурные зависимости модуля нормальной упругости для некоторых чистых металлов, и видно, что значения модуля уменьшаются с температу-
рой, причем зависимость Е(Т) близ- |
|
||
ка к линейной. В среднем уменьше- |
|
||
ние модуля при повышении темпе- |
|
||
ратуры на 100оС составляет 2 – 4%. |
|
||
Температурный |
коэффициент |
|
|
модуля упругости зависит от тем- |
|
||
пературы плавления металла, по- |
|
||
этому |
рассматривают |
зависимость |
|
модуля от гомологической темпе- |
|
||
ратуры (безразмерной величины, |
|
||
равной |
отношению |
абсолютной |
Рис. 11.10. Влияние температуры |
температуры измерения к абсолют- |
на модуль нормальной упругости |
||
ной температуре плавления). Тем- |
некоторых металлов |
||
|
|
37 |
|
пературная зависимость модуля в таком представлении также близка к линейной.
Изменение температуры может косвенно влиять на значения модуля, когда при этом происходят те или иные структурные изменения в материале: полиморфные или фазовые превращения, рекристаллизация и др. Эти изменения модуля упругости могут быть весьма существенными и значительно превосходить собственно температурное изменение. Так, на рис. 11.10 заметен скачок модуля упругости при α→γ превращении в железе в районе 910 оС; причем, при повышении температуры модуль упругости увеличивается.
Наклеп в результате холодной пластической деформации не оказывает существенного влияния на модули упругости. Некоторое уменьшение модулей при наклепе, обычно не превышающее 1%, связано с возникновений искажений в кристаллической решетке металла. В то же время, однако, деформационный наклеп всегда сопутствует формированию в металлических материалах кристаллографической текстуры; при этом первоначальная изотропность материала нарушается, что может вызвать значительные изменения величины модулей. Рекристаллизация при нагреве материала после пластической деформации связана с изменением текстуры деформации, в результате чего модули также заметно изменяются. Изменения модулей упругости, связанные с образованием в материале текстуры того или иного типа, могут достигать десятков процентов; причем, у текстурованных материалов значения модулей зависят от направления измерения.
Влияние легирования на постоянные упругости, как и влияние температуры, связано с изменением межатомного расстояния в кристаллической решетке и сил межатомного взаимодействия. В тех случаях, когда параметр решетки изменяется линейно в зависимости от концентрации легирующего элемента, аналогичную зависимость обнаруживает и модуль нормальной упругости. Легирование может и увеличивать, и уменьшать модуль в зависимости от соотношения сил взаимодействия между атомами растворителя и между атомами растворителя и атомами легирующей добавки.
Легирование может вызывать также определенные структурные изменения в материале, оказывающие заметное влияние на величи-
38