- •Учебник подготовлен в рамках Инновационной образовательной программы
- •ISBN 978-5-7262-0821-3
- •ISBN 978-5-7262-0978-4 (т. 4)
- •15.1. Мольный термодинамический потенциал Гиббса
- •15.2. Система уравнений равновесия двух фаз
- •15.4. Различные трактовки системы уравнений равновесия
- •15.6. Термодинамическая теория фазовых переходов 1-го рода
- •15.7. Феноменологический метод описания фазовых переходов
- •15.8. Методы расчета параметров стабильности чистых
- •15.10. Инвариантность решений системы уравнений фазового
- •15.12.1. Обобщение правила равенства площадей Максвелла
- •15.12.2. Обобщение правила равенства площадей Максвелла
- •15.14. У-алгоритм расчета равновесия двух неизоморфных
- •15.18. Одно/двухфазные α/α+β или β/α+β фазовые границы
- •15.21. Анализ трехфазных равновесий в двухкомпонентных
- •системах. Расчет энтальпии трехфазной реакции T–p–x
- •Глава 11. ФИЗИКА ПРОЧНОСТИ МАТЕРИАЛОВ
- •11.1.1. Основные понятия
- •11.1.2. Напряжения и деформации
- •11.1.3. Диаграмма растяжения: характерные точки
- •11.2. Упругость
- •11.2.1. Закон Гука для случая одноосной деформации
- •11.2.3. Закон Гука в обобщенном виде
- •11.2.4. Модули и коэффициенты упругости
- •11.3. Процессы пластической деформации
- •11.3.1. Кристаллографическое скольжение
- •11.3.2. Фактор Шмида
- •11.3.4. Начало пластической деформации
- •11.3.6. Взаимосвязь величин сдвиговой деформации
- •11.3.7. Стадии деформационного упрочнения
- •11.3.8. Теории дислокационного упрочнения
- •11.3.9. Текстуры деформации и текстурное упрочнение
- •11.3.10. Двойникование как механизм деформации
- •11.3.15. Возникновение зуба текучести
- •11.4. Ползучесть
- •11.4.1. Неупругая обратимая ползучесть
- •11.4.2. Логарифмическая ползучесть
- •11.4.3. Высокотемпературная ползучесть
- •11.4.4. Диффузионная ползучесть
- •11.4.5. Характеристики ползучести
- •11.5. Разрушение
- •11.5.1. Основные виды разрушения
- •11.5.2. Зарождение трещины
- •11.5.7. Схема Иоффе перехода из хрупкого
- •11.5.8. Особенности охрупчивания ОЦК металлов
- •11. 6. Усталость материалов
- •11.6.1. Общие характеристики явления
- •11.6.2. Особенности протекания пластической деформации при циклическом нагружении
- •11.6.4. Влияние различных факторов на усталость
- •Контрольные вопросы
- •Список использованной литературы
- •Введение
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13. РАДИАЦИОННАЯ ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА
- •Введение
- •13.5.2. Низкотемпературное радиационное охрупчивание
- •Влияние облучения на стали. Наиболее важным требованием к конструкционным материалам в процессе длительного облучения является стабильность их физических и механических свойств. Поэтому пригодность той или иной стали для изготовления узлов и деталей активной зоны атомного реактора может быть обоснована только после определения ее свойств в нейтронном поле.
- •На рис. 13.46 показаны начальные участки кривых растяжения нескольких монокристаллических образцов урана близкой ориентировки, облученных различными флюенсами (номера кривых соответствуют номерам на стереографической проекции выхода оси растяжения).
- •13.6.2. Механизмы радиационной ползучести
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14. ОСНОВЫ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ В КОНДЕНСИРОВАННЫХ СРЕДАХ
- •14.1. Задачи компьютерного моделирования
11.5.7.Схема Иоффе перехода из хрупкого
впластичное состояние
Переход из хрупкого состояния в пластичное А.Ф. Иоффе объяснил на основе сопоставления температурных зависимостей хрупкой прочности и напряжения начала пластической деформации, т.е. сопротивления отрывом Sот и предела текучести tт соответственно (рис. 11.44). Величина Sот слабо
зависит от температуры, тогда как предел текучести tт при нагреве материала резко падает. Температура пе-
рехода Тх отвечает точке пересечения |
|
|
кривых Sот и tт. Ниже Тх разрушающее |
|
|
напряжение Sот достигается раньше, |
|
|
чем предел текучести tт, и разрушение |
|
|
происходит хрупко, без предвари- |
Рис. 11.44. Схема А.Ф. Иоффе, |
|
тельной |
пластической деформации. |
объясняющая хрупко-вязкий |
Выше Тх |
при нагружении образца в |
переход |
процессе испытания сначала достигается tт и идет пластическая деформация, а только потом происходит разрушение, которое в этих условиях обычно вязкое.
Схема Иоффе применима при рассмотрении поведения макрообразца и не учитывает локальной концентрации напряжений у вершины движущейся трещины. Если напряжения здесь значительно превзойдут предел текучести, то развитие трещины будет сопряжено с пластической деформацией, и работа этой деформации может оказаться настолько большой, что в соответствии с критерием Гриффитса трещина уже не сможет распространяться как хрупкая. Поэтому для того, чтобы ниже Тх действительно происходил переход из пластического состояния в хрупкое, необходима достаточно резкая температурная зависимость tт (кривая 1 на рис. 11.44). Тогда ниже Тх даже у вершины трещины напряжения не превзойдут tт. Если же предел текучести в условиях испытания слабо зависит от температуры (кривая 2 на рис. 11.44), то перехода из пластичного состояния в хрупкое наблюдаться не будет.
119
У материалов с резкой температурной зависимостью предела текучести обычно наблюдается и сильная чувствительность tт к скорости деформации: увеличение скорости вызывает рост предела текучести (кривые 1 и 1' на рис. 11.44). Это также способствует хрупкому разрушению, поскольку повышает Тх. Скорость пластической деформации вблизи вершины трещины близка к скорости ее движения. Известно также, что с увеличением скорости деформации напряжение течения растет. Так как при хрупком разрушении скорость движения трещины велика, предел текучести у вершины хрупкой трещины оказывается выше, чем у вершины вязкой трещины. В результате перед быстро движущейся трещиной пластическая деформация затруднена, работа ее мала, и трещине легче распространяться как хрупкой.
Внекоторых случаях охрупчивание материала происходит при повышении температуры. Причинами этого могут быть старение, упорядочение, оплавление легкоплавких составляющих по границам зерен (красноломкость) и др. На температурных зависимостях показателей пластичности иногда наблюдается по несколько «провалов» пластичности, каждый из которых имеет свою природу.
11.5.8.Особенности охрупчивания ОЦК металлов
Вслучае ОЦК металлов, которые, несмотря на их хладноломкость, удается деформировать «теплой» или холодной прокаткой, пластифицировав с помощью металлургических и технологических приемов, охрупчивание нередко происходит в результате отжига, температура которого оказывается достаточно высокой для развития рекристаллизационных процессов. В частности, такая ситуация характерна для листовых малолегированных сплавов на основе молибдена, применявшихся в качестве конструкционных материалов
вкосмической технике.
Растворимость примесей внедрения в кристаллической решетке Мо существенно растет с усилением ее дефектности по мере пластической деформации, поскольку, располагаясь вблизи дислокаций, примесные атомы частично компенсируют искажения, вносимые в решетку этими дислокациями, и тем самым способствуют
120
снижению ее энергии. Поэтому с помощью пластической деформации матрицы удается постепенно раздробить и растворить частицы фаз внедрения (карбиды, нитриды, оксиды), сохраняющиеся в полуфабрикате после плавки. Однако при заключительной термообработке полученных листов, проводимой как для снятия деформационного наклепа, так и в порядке имитации условий работы конструкции, кристаллическая решетка Мо совершенствуется, что влечет за собой уменьшение растворимости в ней примесей внедрения. В результате происходит выделение оксикарбонитридных фаз, частицы которых располагаются по границам зерен и резко усиливают склонность листа к хрупкому разрушению в условиях нагружения.
Кроме того, вследствие образования мелкодисперсных выделений фаз внедрения на плоскостях скола {001} рекристиллизованные листы молибденовых сплавов, в текстуре которых преобладает компонента {001}<011>, обнаруживают так называемую 45о- хрупкость. Она состоит в том, что при попытке согнуть лист под углом 45о к направлению прокатки по линии его изгиба сразу происходит разрушение, тогда как при других направлениях изгиба разрушение происходит не столь легко.
11.5.9. Некоторые возможности методов физического металловедения при изучении процессов разрушения
Исторически теория разрушения начала развиваться в рамках механики сплошных сред, и только на протяжении последних десятилетий стали появляться многочисленные работы, в которых рассмотрение процессов разрушения проводится преимущественно под углом зрения, характерным для физического материаловедения. Этому в значительной мере способствовало развитие экспериментальных методов растровой электронной микроскопии1 и микроспектрального анализа2. Растровая электронная микроскопия позволяет изучать морфологию поверхностей и, в частности, поверх-
1Физическое материаловедение. Т. 3. – М.: МИФИ, 2007. П. 9.5.3.
2Там же, п. 9.1.1.
121
|
ностей разрушения, а микроспектральный ана- |
|
лиз дает информацию о локальном распреде- |
|
лении легирующих или примесных атомов. |
|
Вблизи вершины трещины в растягивае- |
|
мом образце действуют растягивающие на- |
|
пряжения, описываемые эпюрой напряжений, |
|
показанной на рис. 11.45, и превышающие |
|
приложенное напряжение в q раз, где q – ко- |
|
эффициент концентрации напряжений. Со- |
|
гласно (11.107) напряжение в вершине тре- |
|
щины σmax может многократно превышать |
|
приложенное напряжение σ и вызывать ло- |
|
кальное развитие разнообразных деформаци- |
Рис. 11.45. Эпюра |
онных процессов, включая дробление зерен и |
искажение их решетки, а также переориента- |
|
напряжений у вершины |
цию этих зерен и изменение исходной кри- |
трещины согласно |
сталлографической текстуры. Причем в усло- |
теории концентрации |
|
напряжений |
виях растяжения при достаточно большой |
|
степени локальной пластической деформации |
вблизи вершины трещины должна формироваться текстура растяжения, отличающаяся от текстуры других участков образца, удаленных от вершины трещины и образующейся поверхности разрушения, а потому не претерпевающих столь же значительную пла-
|
стическую деформацию. |
|
По мере удаления от вершины трещины |
|
действующие там локальные напряжения и |
|
связанная с ними локальная деформация по- |
|
степенно спадают, причем поле деформаций |
|
характеризуется весьма сложной конфигура- |
|
цией, как показывают, например, исследова- |
|
ния, выполненные методом делительных се- |
|
ток (рис. 11.46). Метод включает нанесение |
Рис. 11.46. Пластически |
тем или иным способом на боковую поверх- |
деформированная |
ность образца с надрезом мелкой прямо- |
область перед вершиной |
|
трещины в стальном |
угольной сетки, приложение растягивающей |
образце |
нагрузки, достаточной для смещения верши- |
|
122 |