- •Пособие
- •Предисловие
- •1. Общие указания основные положения
- •Основные расчетные требования
- •Предварительные напряжения в железобетонных конструкциях
- •Примеры расчета
- •2. Материалы для железобетонных конструкций бетон
- •Нормативные и расчетные характеристики бетона
- •Арматура
- •Нормативные и расчетные характеристики арматуры
- •3. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы расчет железобетонных элементов по прочности Общие указания
- •Изгибаемые элементы расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента общие указания
- •Прямоугольные сечения
- •Тавровые и двутавровые сечения
- •Примеры расчета Прямоугольные сечения
- •Тавровые и двутавровые сечения
- •Элементы, работающие на косой изгиб
- •Примеры расчета
- •Общий случай расчета нормальных сечений изгибаемых элементов (при любых формах сечения, направлениях действия внешнего момента и любом армировании)
- •Примеры расчета
- •Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента
- •Расчет на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе
- •Расчет на действие поперечной силы по наклонной трещине Элементы постоянной высоты, армированные хомутами без отгибов
- •Элементы постоянной высоты, армированные отгибами
- •Элементы переменной высоты с поперечным армированием
- •Элементы с поперечным армированием при косом изгибе
- •Элементы без поперечной арматуры
- •Расчет наклонных сечений на действие изгибающего момента
- •Примеры расчета
- •Внецентренно сжатые элементы общие положения
- •Учет влияния прогиба элемента
- •Расчет элементов симметричного сечения при расположении продольной силы в плоскости симметрии прямоугольные сечения с симметричной арматурой
- •Двутавровые сечения с симметричной арматурой
- •Кольцевые сечения
- •Примеры расчета Прямоугольные сечения
- •Кольцевые сечения
- •Расчет элементов на воздействие предварительного обжатия
- •Примеры расчета
- •Центрально-растянутые элементы
- •Внецентренно растянутые элементы расчет элементов прямоугольного сечения при расположении продольной силы в плоскости симметрии
- •Общий случай расчета нормальных сечений внецентренно растянутого элемента (при любых сечениях, внешних усилиях и любом армировании)
- •Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента
- •Примеры расчета Внецентренно растянутые элементы
- •Элементы, работающие на кручение с изгибом
- •Расчет железобетонных конструкций на выносливость
- •Примеры расчета
Тавровые и двутавровые сечения
Пример 6. Дано: размеры сечения — b'f = 1120 мм, h'f = 30 мм, b = 100 мм, h = 300 мм, a = 30 мм; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13 МПа при gb2 = 0,9); предварительно напряженная арматура класса A-IV (Rs = 510 МПа); изгибающий момент = 23 кН×м.
Требуется определить площадь сечения арматуры.
Р а с ч е т. h0 = 300 - 30 = 270 мм. Расчет ведем, согласно указаниям п. 3.15, в предположении, что сжатой ненапрягаемой арматуры не требуется. Проверяем условие (44):
Rbb'fh'f (h0 - 0,5h¢f) = 13×1120×30 (270 - 0,5×30) = 111,4 кН×м > M = 23 кН×м, т.е. граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b = b¢f = 1120 мм согласно п. 3.11.
Определим значение am по формуле (30):
= 0,0217 .
Из табл. 26 при gb2 = 0,9, классе арматуры A-IV, классе бетона В25, принимая, согласно примеч. 1, (ssp + Dssp) / Rs = 0,6, находим xR = 0,54. Тогда из табл. 28 при xR = 0,54 aR = 0,394.
Так как am = 0,0217 < aR = 0,394, сжатой арматуры не требуется, и площадь сечения арматуры S вычисляем по формуле (31). Для этого по табл. 28 при am = 0,0217 находим z = 0,989 и x = 0,022.
Так как x = 0,022 < 0,5 xR = 0,5×0,54 = 0,27, то, согласно п. 3.7, gs6 = h = 1,2.
Тогда при Аs = 0
= 140 мм2 .
Принимаем 1Æ14 (Аsр = 154 мм2).
Пример 7. Дано: размеры сечения — b'f = 280 мм, h'f = 200 мм, b = 80 мм, h = 900 мм, a = 72 мм, a' = 40 мм; бетон тяжелый класса В30 (Rb = 15,5 МПа при gb2 = 0,9); напрягаемая арматура S класса A-IV (Rs = 510 МПа), площадью сечения Аsр = 2036 мм2 (8Æ18); ненапрягаемая арматура S' класса А-III (Rsc = 365 МПа), площадью сечения А's = 226 мм2 (2Æ12); предварительное напряжение арматуры при gsp < 1: без учета потерь - ssp1 = 380 МПа, с учетом всех потерь - gsp2 = 320 МПа; потери по поз. 3—5 табл. 4 отсутствуют; натяжение арматуры механическое; изгибающий момент M = 790 кН×м.
Требуется проверить прочность сечения.
Р а с ч е т. h0 = 900 — 72 = 828 мм. Проверяем условие (37), принимая gs6 = 1:
Rbb'fh'f + RscA's = 15,5×280×200 + 365×226 = 950 500 H < gs6 Rs Asp = 1×510×2036 = 1 038 400 H, т.е. условие (37) не соблюдается; при gs6 > 1 это условие тем более не будет соблюдаться и, следовательно, граница сжатой зоны проходит в ребре, а прочность сечения проверяем согласно п. 3.13б.
Из формулы (38) определим значение
= 0,327 .
Поскольку натяжение арматуры класса A-IV механическое, определим значение Dssp согласно п. 3.6, принимая ssp1 = 380 МПа:
= -80 МПа < 0 .
Принимаем Dssp = 0.
Из табл. 26 при gb2 = 0,9, классе арматуры A-IV, классе бетона В30 и (ssp + Dssp) / Rs = 320 / 510 = 0,627 находим xR = 0,52.
Поскольку x1 = 0,327 < xR = 0,52, расчет ведем из условия (39) с учетом коэффициента gs6, определяемого по формуле (41):
= 0,684 ;
h = 1,2 (см. п. 3.7);
=
= 1,082 < h = 1,2.
Высота сжатой зоны равна:
340 мм.
Тогда Rbbx(h0 - 0,5x) + Rb (b'f - b)h¢f(h0 - 0,5h¢f)+ RscA¢s (h0 - а's) =
= 15,5×80×340(828 - 0,5×340) + 15,5×200×200(828 - 0,5×200) +
+ 365×226(828 - 40) = 795×106 Н×мм = 795 кН×м > М= 790 кН×м,
т.е. прочность сечения обеспечена.
Пример 8. Дано: балка покрытия с размерами сечения - b'f = 280 мм, h'f = 200 мм, b = 80 мм, h = 900 мм, a = 90 мм, a¢s = 40 мм; бетон тяжелый класса В35; напрягаемая арматура S из канатов класса К-7, диаметром 15 мм (Rs = 1080 МПа); ненапрягаемая арматура S' класса A-III (Rsc = 365 МПа), площадью сечения А¢s = 226 мм2 (2Æ12); изгибающие моменты: без учета нагрузки от подвесного транспорта MI = 740 кН×м, с учетом нагрузки от подвесного транспорта MII = 1000 кН×м.
Требуется определить площадь сечения напрягаемой арматуры S.
Р а с ч е т. Проверяем условие (19) :
0,82MII = 0,82×1000 = 820 кН×м > MI = 740 кН×м, т.е. расчет ведем только по случаю «б» — на действие момента М = МII = 1000 кН×м, принимая Rb = 21,5 МПа при gb2 = 1,1;
h0= h - a =900-90 = 810 мм.
Проверяем условие (44):
Rb b'f h'f - 0,5h'f) + Rsc A¢s (h0 - a¢s ) = 21,5×280×200(810 - 0,5×200) +
+ 365×226(810 - 40) = 918×106 Н×мм = 918 кН×м < M= 1000 кН×м,
т.е. граница сжатой зоны проходит в ребре, и поэтому требуемую арматуру определяем согласно п. 3.15б.
По формуле (46) определяем значение am:
= 0,29.
Из табл. 28 при am = 0,29 находим x = 0,35.
Из табл. 26 при gb2 = 1,1, классе арматуры К-7, классе бетона В35 и (ssp + Dssp) / Rs = 0,6 находим xR = 0,38.
Так как x = 0,35 < xR = 0,38, то сжатой арматуры поставлено достаточно, и площадь сечения арматуры S вычисляем по формуле (45).
Для этого, согласно п. 3.7, определим коэффициент gs6.
Для арматуры класса К-7 h = 1,15.
= 1,024 < h = 1,15.
Тогда
= 1293 мм2.
Принимаем 10Æ15 (Аsp = 1416 мм2).