- •СОДЕРЖАНИЕ
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ПРАКТИЧЕСКИМ ЗАНЯТИЯМ
- •1. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ДИОДОВ
- •1.2. Нелинейная модель полупроводникового диода
- •1.3. Алгоритм определения параметров нелинейной модели диода
- •1.4. Практическое занятие
- •1.5. Контрольные вопросы
- •2.1. Выпрямители напряжения
- •2.2. Параметрический стабилизатор напряжения
- •2.3. Практическое занятие
- •2.4. Контрольные вопросы
- •3. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ БИПОЛЯРНЫХ ТРАНЗИСТОРОВ
- •3.1. Классификация моделей биполярных транзисторов
- •3.2. Модель Эберса – Молла
- •3.3. Малосигнальная физическая Т-образная эквивалентная схема
- •3.4. Формальная модель (система h-параметров)
- •3.5. Модель Гуммеля – Пуна
- •3.6. Частотные свойства биполярных транзисторов
- •3.7. Упрощенная малосигнальная эквивалентная схема усилителя
- •3.9. Контрольные вопросы
- •4. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ПОЛЕВЫХ ТРАНЗИСТОРОВ
- •4.1. Модель Шихмана – Ходжеса
- •4.2. Дифференциальные параметры полевых транзисторов
- •4.4. Аппроксимация вольт-амперных характеристик
- •4.5. Влияние температуры на вольт-амперные характеристики
- •4.6. Практическое занятие
- •4.7. Контрольные вопросы
- •5.1. Принцип действия усилителя
- •5.2. Схемы стабилизации положения рабочей точки
- •5.3. Расчет усилителя с эмиттерной стабилизацией
- •5.4. Практическое занятие
- •5.5. Контрольные вопросы
- •6.1. Основные характеристики и параметры
- •6.2. Анализ усилительного каскада на биполярном транзисторе с ОЭ
- •6.3. Анализ усилительного каскада на биполярном транзисторе с ОБ
- •6.4. Анализ усилительного каскада на биполярном транзисторе с ОК
- •6.5. Алгоритмы расчета малосигнального усилителя
- •6.6. Практическое занятие
- •6.7. Контрольные вопросы
- •7. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УСИЛИТЕЛИ
- •7.1. Усилители постоянного тока
- •7.2. Устройство и принцип действия дифференциального усилителя
- •7.3. Расчет параметров дифференциального усилителя
- •7.4. Способы улучшение параметров дифференциального усилителя
- •7.5. Схемотехника источников тока
- •7.6. Варианты реализации дифференциальных усилителей
- •7.7. Практическое занятие
- •7.8. Контрольные вопросы
- •8.2. Согласование усилителя с нагрузкой
- •8.3. Режимы работы активного элемента в усилителях мощности
- •8.4. Схемы бестрансформаторных двухтактных усилителей мощности
- •8.5. Расчет двухтактного бестрансформаторного усилителя мощности
- •8.6. Практическое занятие
- •8.7. Контрольные вопросы
- •9. ОПЕРАЦИОННЫЕ УСИЛИТЕЛИ
- •9.1. Основные параметры и классификация
- •9.2. Обратные связи
- •9.3. Упрощенная принципиальная схема операционного усилителя
- •9.4. Инвертирующий усилитель
- •9.5. Неинвертирующий усилитель
- •9.6. Повторитель напряжения
- •9.7. Усилитель разностного сигнала
- •9.8. Амплитудно-частотная характеристика
- •9.9. Выбор операционного усилителя при проектировании
- •9.10. Практическое занятие
- •9.11. Контрольные вопросы
- •10. ЭЛЕКТРОННЫЕ КЛЮЧИ НА БИПОЛЯРНЫХ ТРАНЗИСТОРАХ
- •10.2. Быстродействие транзисторного ключа
- •10.3. Расчет ключа на биполярном транзисторе
- •10.4. Практическое занятие
- •10.5. Контрольные вопросы
- •11. АВТОКОЛЕБАТЕЛЬНЫЕ МУЛЬТИВИБРАТОРЫ
- •11.1. Принцип действия мультивибратора с емкостными коллекторно-базовыми связями
- •11.2. Повышение быстродействия мультивибратора
- •11.3. Практическое занятие
- •11.4. Контрольные вопросы
- •12. МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭЛЕКТРОННЫХ УСТРОЙСТВ В СИСТЕМЕ OrCAD
- •12.1. Порядок работы с модулем Schematics
- •12.2. Входной файл модуля PSpice A/D
- •12.3. Запуск оболочки Schematics на выполнение
- •12.4. Чтение файла принципиальной схемы с диска
- •12.5. Сохранение файла принципиальной схемы на диске
- •12.6. Создание и редактирование принципиальной схемы
- •12.7. Размещение символов компонентов
- •12.8. Редактирование параметров компонентов
- •12.9. Размещение электрических связей
- •12.10. Создание задания на моделирование
- •12.13. Многовариантный расчет любых характеристик схемы при изменении любых ее параметров (Parametric)
- •12.14. Расчет любых характеристик схемы при изменении температуры (Temperature)
- •12.15. Расчет переходных процессов и спектральный анализ (Transient)
- •12.16. Расчет передаточных функций по постоянному току (Transfer Function)
- •12.18. Запуск программы моделирования на выполнение
- •12.19. Просмотр результатов анализа
- •12.20. Модели аналоговых компонентов
- •12.20.1. Задание параметров компонентов
- •12.20.2. Пассивные компоненты
- •12.20.3. Независимые источники сигналов
- •12.20.4. Управляемые источники сигналов
- •12.20.5. Полупроводниковые приборы
- •12.20.6. Макромодели
- •12.20.7. Операционные усилители
- •12.21. Подключение библиотек и других файлов
- •12.21.1. Подключение библиотек символов компонентов
- •12.21.2. Подключение библиотек параметров математических моделей компонентов
- •ЛИТЕРАТУРА
- •Приложение 6 Семейства входных Iб = f (Uбэ ) и выходных Iк = f (Uкэ ) статических ВАХ транзисторов с ОЭ
11. АВТОКОЛЕБАТЕЛЬНЫЕ МУЛЬТИВИБРАТОРЫ
11.1. Принцип действия мультивибратора с емкостными коллекторно-базовыми связями
Мультивибраторы относятся к генераторам, предназначенным для фор- мирования напряжения или тока резко несинусоидальной (импульсной) формы, т.е. к импульсным генераторам. Мультивибраторы применяют в качестве генера- торов прямоугольных импульсов; делителей частоты; формирователей импуль- сов с заданными параметрами; каскадов плавно регулируемой временной за- держки импульсов в устройствах автоматики, вычислительной и измерительной техники. Как и другие релаксационные генераторы, мультивибраторы могут ра- ботать как в режиме автоколебаний, так и в заторможенном (ждущем) режиме, такой мультивибратор называется ждущим или однотактным.
Мультивибраторы на транзисторах представляют собой двухкаскадные апериодические, т.е. имеющие резистивную нагрузку, усилители с сильной по- ложительной обратной связью. Выход устройства соединен с входом, причем фаза сигнала обратной связи совпадает с фазой входного сигнала. В зависимо-
сти от типа усилителей различают мультивибраторы с внешне симметричными и несимметричными схемами.
Схема симметричного муль- тивибратора с емкостными коллек- торно-базовыми связями показана на рис. 11.1. Как будет видно в дальнейшем, в квазиустойчивом
состоянии один из транзисторов рассматриваемой схемы находится в закрытом (режим отсечки), дру- гой – в открытом состоянии. От- крытый транзистор может нахо- диться или в режиме насыщения, или в активном режиме. При ис- пользовании активного режима ис-
ключается отрицательное влияние на работу мультивибратора процесса рассасы- вания накопленных в базе носителей заряда. Однако форма выходного импульса напряжения в активном режиме отличается от прямоугольной. При режиме рабо- ты с насыщением форма импульсов прямоугольная, а амплитуда и длительность импульсов практически не зависят от значения сопротивления резисторов в кол- лекторных цепях транзисторов (RК1 и RК2 ). Поэтому при проектировании гене-
ратора стремятся выбрать такие значения сопротивлений резисторов R К и R Б ,
чтобы открытый транзистор находился в режиме насыщения. В этом случае ток базы транзисторов должен удовлетворять следующему условию:
IБ = S× IБн > IБн = IК н h21Э , |
(11.1) |
где IБ |
– ток |
базы, |
который |
задается значениями элементов схемы |
||
IБ = UИП |
RБ ; IБн – ток базы, соответствующий коллекторному току насыще- |
|||||
ния |
IКн = UИП |
RК ; |
S – |
коэффициент насыщения транзистора; |
||
h21Э = |
|
|
– среднее значение статического коэффициента уси- |
|||
|
h21Э min × h21Э max |
ления транзистора по току в схеме с ОЭ. Условие (11.1) можно записать в виде
RБ £ RК × h21Э .
Временные диаграммы, поясняющие принцип работы мультивибратора с коллекторно-базовыми связями, показаны на рис. 11.2. Основные процессы, происходящие в мультивибраторе с коллекторно-базовыми связями, для полного рабочего цикла приведены в табл. 11.1. Сопоставление данных табл. 11.1 и графиков (см. рис. 11.2) позволяет лучше уяснить принцип действия мультивибратора.
Начало временных диаграмм соответствует середине релаксационного процесса Tр1, происходящего в схеме. В это время транзистор VT1 закрыт, а
транзистор VT2 находится в режиме насыщения.
В течение предыдущего цикла до момента времени t0 конденсатор C2
был заряжен до напряжения, близкого по значению к напряжению источника питания UИП (полярность напряжения на конденсаторе показана на рис. 11.1).
Непосредственно до момента времени t0 этот конденсатор разряжается через открытый транзистор VT2, резистор RБ1 и источник напряжения UИП (точнее,
перезаряжается напряжением источника).
Напряжение на базе транзистора VT1 примерно равно напряжению на конденсаторе C2 и является для него запирающим, т.е. потенциал базы ниже потенциала эмиттера (см. рис. 11.2):
UБ1 = −UC2 + UК н2 ,
где UC2 – напряжение на C2, UК н2 – напряжение на коллекторе транзистора
VT2 в режиме насыщения.
В момент времени t0 напряжение на конденсаторе по величине равно на- пряжению UК н2 , взятому с обратным знаком. Поэтому UБ1 = 0, и транзистор
VT1 начинает открываться. Этот процесс протекает достаточно медленно, так как появившийся ток базы IБ1 = UИП RБ1 уменьшает ток разряда конденсато-
ра, и скорость изменения управляющего напряжения на базе VT1 уменьшается (интервал времени t0 - t1 ). Лишь по мере уменьшения тока разряда конденса-
тора C2, стремящегося к нулю, нарастает ток базы IБ1. Из-за инерционных
свойств транзистора с некоторым отставанием от тока базы нарастает ток кол- лектора VT1 (см. рис. 11.2). При этом до выхода транзистора VT2 из насыще- ния ток IК1 поступает в основном в базу транзистора VT2 (этот ток связан c
малым входным сопротивлением транзистора VT2 в данный момент времени, что приводит к некоторому разряду конденсатора C1). Поэтому коллекторное напряжение UК1 остается почти неизменным, а возрастающий ток IК1 создает
отрицательный ток базы транзистора, что способствует быстрому выходу тран- зистора VT2 из насыщения (интервал времени t0 − t1 ).
Рис. 11.2
В момент времени t1 транзистор VT2 выходит из насыщения, и приот-
крывается транзистор VT1. Усилительные свойства обоих транзисторов восста- навливаются. Восстанавливается также положительная обратная связь между каскадами, и любое изменение (уменьшение) напряжения на коллекторе VT1 приводит к увеличению запирающего тока транзистора VT2, поступающего че- рез конденсатор C1, что увеличивает напряжение на его коллекторе. Напряжение на конденсаторе C2 способствует открыванию транзистора VT1. Таким образом на интервале времени t1 − t2 происходит лавинообразный
процесс регенерации.
Таблица 11.1
Таблица состояний мультивибратора
|
t0 − t1 |
t1 − t2 |
t2 − t3 |
t3 − t4 |
|
t4 − t5 |
t5 − t6 |
t6 − t7 |
t7 − t8 |
t8 − t9 |
|
|
|
|
|
|
Название процесса |
|
|
|
|
|
Рабочий цикл Tр1 |
|
Рабочий цикл Tр2 |
|
Рабочий цикл |
|||||
|
Рассасы- |
Регене- |
Релаксация Tрел2 |
Рассасы- |
Регене- |
Релаксация T |
||||
|
вание но- |
|
|
|
|
вание но- |
|
|
||
|
сителей в |
рация |
Формиро- |
|
|
|
сителей в |
рация |
Формиро- |
|
|
базе VT2 |
Tрег |
вание сре- |
|
|
|
базе VT1 |
Tрег |
вание сре- |
|
|
Tн2 |
|
за tср1 |
|
|
|
Tн1 |
|
за tср2 |
|
|
Выход из |
Актив- |
Вход в |
|
|
|
Выход из |
Актив- |
|
|
|
режим |
|
|
|
режима |
|
|
|||
|
режима |
ный ре- |
Режим насыщения |
ный ре- |
Режим отсеч |
|||||
|
насыще- |
насыще- |
||||||||
|
отсечки |
жим |
|
|
|
жим |
|
|
||
|
ния |
|
|
|
ния |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Выход из |
Актив- |
|
|
|
|
Выход из |
Актив- |
Вход в |
|
|
режима |
|
|
|
|
|
||||
|
ный ре- |
Режим отсечки |
|
режима |
ный ре- |
режим на- |
Режим |
|||
|
насыще- |
|
||||||||
|
жим |
|
|
|
|
отсечки |
жим |
сыщения |
|
|
|
ния |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Начало |
Заряд и формирование фронта |
|
Заряжен |
Начало разряда |
|
Разряд |
|||
|
заряда |
|
Tфр2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Начало разряда |
|
Разряд |
|
Начало |
Заряд и формирование фронта |
||||
|
|
|
заряда |
|
Tфр1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
153
На следующем этапе переходного процесса (интервал времени t2 − t3 ) происходит заряд барьерной емкости транзистора VT1 (Ск1) и параллельно под- ключенных емкостей монтажа См и нагрузки Сн . Этот интервал определяет
длительность среза импульса напряжения на коллекторе VT1. К моменту време- ни t3 все быстрые процессы, вызванные опрокидыванием, заканчиваются.
Устанавливаются стационарные значения токов и напряжений транзисто- ров IК1 = IК н и IК2 = IКБ02 ( UК1 = UКн1). Однако напряжение на коллекторе
транзистора VT2 не достигает своего стационарного значения из-за процессов, связанных с восстановлением напряжения на конденсаторе C2. Восстановление этого напряжения, начавшееся еще в момент времени t1, продолжается и после
запирания транзистора VT2 в момент t2 . Ток заряда конденсатора C2, проте- кающий по цепи RК2 , база открытого транзистора VT1, источник напряжения питания UИП , создает падение напряжения на резисторе RК2 и не позволяет
напряжению на коллекторе VT2 достичь своего стационарного значения. Время заряда конденсатора C2 (интервал t1 − t4 ) определяет длительность фронта им-
пульса на коллекторе VT2.
После момента времени t4 токи и напряжения практически на всех эле-
ментах мультивибратора стабилизируются. Единственный переходной процесс, продолжающийся в мультивибраторе, – процесс релаксации, связанный с раз- рядом конденсатора C1. Этот процесс заканчивается новым опрокидыванием схемы. Разряд конденсатора C1 начинается с момента возникновения тока IК1 ,
и ток разряда представляет собой часть тока IК1 , ответвляющуюся в конденса-
тор C1. До запирания транзистора VT2 этот ток замыкается в основном через его базу, а после запирания – через резистор RБ2 . Полная длительность време-
ни релаксации (разряда) конденсатора C1 определяется промежутком времени t5 − t0 При инженерных расчетах за длительность процесса релаксации прини-
мается интервал времени Tрел2 = t5 − t2,3 ≈ t5 − t2 , в течение которого напря- жение на базе запертого транзистора снижается от наибольшего значения UБ2m до нуля (см. рис. 11.2). Обычно Tрел составляет преобладающую часть рабоче-
го цикла.
Начиная с момента времени t5 в мультивибраторе развиваются процессы, аналогичные процессам, рассмотренным выше (с момента t0 ), в которых тран-
зисторы и соответствующие элементы мультивибратора меняются ролями. На промежутке времени t5 − t6 (соответствует интервалу t0 − t1 ) происходит рас-
сасывание носителей из базы транзистора VT1, появляется ток транзистора VT2, начинается перезаряд емкостей Cк2 и См2 . К моменту времени t7 (соот-
ветствует t2 ) заканчивается второй процесс регенерации ( t6 − t7 ), начинается процесс формирования среза импульса tср2 на коллекторе VT2 и переднего
фронта импульса tфр1 на коллекторе VT1 (заряд конденсатора C1), который протекает на интервале t7 - t8 (соответствует интервалу t3 - t4 ). В это время начинается новый процесс релаксации конденсатора C2 ( t5 - t8 ), который за- канчивается в момент времени t'0 . С этого момента начинается следующий полный цикл процессов, определяющих период автоколебаний Tа :
Tа = Tр1 + Tр2 , |
(11.2) |
где Tр2 = Tрел2 + Tн1 + Tрег ; Tр1 = Tрел1 + Tн2 + Tрег .
Непосредственно из временной диаграммы видно, что длительность им- пульса напряжения на коллекторе транзистора VT1 равна
tu1 = Tрел1 + Tн2 + Tрег + tср1 > Tр1,
а длительность импульса на коллекторе VT2:
tu2 = Tрел2 + Tн1 + Tрег + tср2 > Tр2 .
Однако на практике Tрел >> Tн + Tрег + tср , поэтому за длительность
импульса принимается длительность соответствующего процесса релаксации и приближенно считается, что период колебаний
Tа ≈ tu1 + tu2 = Tрел1 + Tрел2 . |
(11.3) |
Для определения длительности импульса |
tu1 (точнее, времени релаксации |
Tрел1) воспользуемся эквивалентной схемой цепи разряда конденсатора C2 (рис. 11.3), где источник тока IКБ01 учитывает тепловой ток закрытого транзи-
стора VT2. Согласно этой схеме напряжение на конденсаторе, заряженном до значения UИП - RК2 × IКБ02 , будет изменяться по закону
|
|
|
|
|
|
+ (- 2× U |
|
|
|
|
|
|
|
)e− |
t |
|
U |
c2 |
= +U |
ИП |
+ R |
I |
ИП |
+ R |
К2 |
I |
КБ02 |
- R |
I |
C2R Б1 |
. (11.4) |
||
|
|
|
Б1 КБ01 |
|
|
|
|
Б1 КБ01 |
|
|
|
Если принять, что разряд конденсатора C2 начинается в момент времени t = 0 (соответствует t7 на диаграмме), то длительность импульса на коллекторе
транзистора VT1 будет определяться выражением
tu1 = C2RБ1 ln 2× UИП - RК2IКБ02 + RБ1IКБ01 . (11.5)
UИП + RБ1IКБ01
|
Из выражения (11.5) видно, что |
|
длительность импульса зависит от тепло- |
|
вых токов транзисторов IКБ01 и IКБ02 , а |
|
следовательно, и от температуры. Эта за- |
|
висимость будет тем меньше, чем меньше |
|
сопротивление резисторов R Б и R К , и |
|
чем больше значение UИП . Поскольку |
|
падения напряжений, обусловленных |
Рис. 11.3 |
протеканием тепловых токов ( RК2IКБ02 |
и RБ1IКБ01), малы (особенно для кремниевых транзисторов), то без большой погрешности можно считать, что
tu1 = C2RБ1 ln 2 . |
(11.6) |
Длительность импульсов на коллекторе транзистора VT2 определяется |
|
аналогичным выражением: |
|
tu2 = C1RБ2 ln 2. |
(11.7) |
Длительность фронта импульса напряжения на коллекторе соответст- вующего транзистора ( tфр1 и tфр2 ) определяется временем заряда конденсато-
ра, подключенного к коллектору этого транзистора, до напряжения 0,9 × Um :
tфр1(2) |
= C1(C2)Rк1(2) ln |
0,9Um = 2,2 C1(C2)RК1(2) . |
(11.8) |
|
|
0,1Um |
|
Эта величина близка к времени восстановления напряжения на соответст- вующем конденсаторе. Время восстановления ограничивает максимально возмож- ное значение скважности импульсов на коллекторе транзистора, например VT1:
Q = |
T |
= |
tu1 + tu2 |
= 1+ |
tu2 |
. |
(11.9) |
|
|
|
|||||
1 |
tu1 |
|
tu1 |
|
tu1 |
|
|
|
|
|
|
Из (11.9) и (11.7) следует, что для увеличения Q1 необходимо увеличи- вать значение tu2 либо за счет увеличения сопротивления резистора RБ2 , либо
за счет увеличения емкости конденсатора C1. Однако увеличение емкости C1 (увеличение резистора RБ2 может привести к отсутствию режима насыщения
транзистора VT2) увеличивает длительность фронта импульса |
tфр1 (11.8), ко- |
торый должен быть меньше, чем tu1: |
|
tu1 > A ×C1RК1, |
(11.10) |
где А – параметр, зависящий от требуемого коэффициента формы прямоуголь-
ного импульса (обычно А = 3K5 ). |
|
|||
Учитывая (11.6), (11.7) и (11.10), получим |
|
|||
Q £1+ C1×RБ2 ×ln 2 = |
RБ2 ×ln 2 . |
(11.11) |
||
A ×C × R |
К1 |
A × R |
К1 |
|
1 |
|
|
Если в схеме соблюдается частичная количественная симметрия, т.е. RК1 = RК2 и RБ1 = RБ2 , то из (11.11) получим
Q £1+ RБ2 ×ln 2 . A ×RК2
С учетом условия насыщения RБ2 < h21Э2RК2 будем иметь |
|
||||
|
0,7h21Э2 |
|
0,7h21Э2 |
|
|
Q £1 + |
|
=1 + |
|
. |
(11.12) |
A |
(3K5) |
Выбор емкости конденсатора C1 налагает определенные требования на значения других элементов схемы, так как в соответствии с (11.10)
tu1 = 0,7 C2RБ2 ³ 3 C1RК1 (здесь A = 3) и RБ1 ³ 4,3 CC12 RК1,