
- •СОДЕРЖАНИЕ
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ПРАКТИЧЕСКИМ ЗАНЯТИЯМ
- •1. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ДИОДОВ
- •1.2. Нелинейная модель полупроводникового диода
- •1.3. Алгоритм определения параметров нелинейной модели диода
- •1.4. Практическое занятие
- •1.5. Контрольные вопросы
- •2.1. Выпрямители напряжения
- •2.2. Параметрический стабилизатор напряжения
- •2.3. Практическое занятие
- •2.4. Контрольные вопросы
- •3. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ БИПОЛЯРНЫХ ТРАНЗИСТОРОВ
- •3.1. Классификация моделей биполярных транзисторов
- •3.2. Модель Эберса – Молла
- •3.3. Малосигнальная физическая Т-образная эквивалентная схема
- •3.4. Формальная модель (система h-параметров)
- •3.5. Модель Гуммеля – Пуна
- •3.6. Частотные свойства биполярных транзисторов
- •3.7. Упрощенная малосигнальная эквивалентная схема усилителя
- •3.9. Контрольные вопросы
- •4. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ПОЛЕВЫХ ТРАНЗИСТОРОВ
- •4.1. Модель Шихмана – Ходжеса
- •4.2. Дифференциальные параметры полевых транзисторов
- •4.4. Аппроксимация вольт-амперных характеристик
- •4.5. Влияние температуры на вольт-амперные характеристики
- •4.6. Практическое занятие
- •4.7. Контрольные вопросы
- •5.1. Принцип действия усилителя
- •5.2. Схемы стабилизации положения рабочей точки
- •5.3. Расчет усилителя с эмиттерной стабилизацией
- •5.4. Практическое занятие
- •5.5. Контрольные вопросы
- •6.1. Основные характеристики и параметры
- •6.2. Анализ усилительного каскада на биполярном транзисторе с ОЭ
- •6.3. Анализ усилительного каскада на биполярном транзисторе с ОБ
- •6.4. Анализ усилительного каскада на биполярном транзисторе с ОК
- •6.5. Алгоритмы расчета малосигнального усилителя
- •6.6. Практическое занятие
- •6.7. Контрольные вопросы
- •7. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УСИЛИТЕЛИ
- •7.1. Усилители постоянного тока
- •7.2. Устройство и принцип действия дифференциального усилителя
- •7.3. Расчет параметров дифференциального усилителя
- •7.4. Способы улучшение параметров дифференциального усилителя
- •7.5. Схемотехника источников тока
- •7.6. Варианты реализации дифференциальных усилителей
- •7.7. Практическое занятие
- •7.8. Контрольные вопросы
- •8.2. Согласование усилителя с нагрузкой
- •8.3. Режимы работы активного элемента в усилителях мощности
- •8.4. Схемы бестрансформаторных двухтактных усилителей мощности
- •8.5. Расчет двухтактного бестрансформаторного усилителя мощности
- •8.6. Практическое занятие
- •8.7. Контрольные вопросы
- •9. ОПЕРАЦИОННЫЕ УСИЛИТЕЛИ
- •9.1. Основные параметры и классификация
- •9.2. Обратные связи
- •9.3. Упрощенная принципиальная схема операционного усилителя
- •9.4. Инвертирующий усилитель
- •9.5. Неинвертирующий усилитель
- •9.6. Повторитель напряжения
- •9.7. Усилитель разностного сигнала
- •9.8. Амплитудно-частотная характеристика
- •9.9. Выбор операционного усилителя при проектировании
- •9.10. Практическое занятие
- •9.11. Контрольные вопросы
- •10. ЭЛЕКТРОННЫЕ КЛЮЧИ НА БИПОЛЯРНЫХ ТРАНЗИСТОРАХ
- •10.2. Быстродействие транзисторного ключа
- •10.3. Расчет ключа на биполярном транзисторе
- •10.4. Практическое занятие
- •10.5. Контрольные вопросы
- •11. АВТОКОЛЕБАТЕЛЬНЫЕ МУЛЬТИВИБРАТОРЫ
- •11.1. Принцип действия мультивибратора с емкостными коллекторно-базовыми связями
- •11.2. Повышение быстродействия мультивибратора
- •11.3. Практическое занятие
- •11.4. Контрольные вопросы
- •12. МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭЛЕКТРОННЫХ УСТРОЙСТВ В СИСТЕМЕ OrCAD
- •12.1. Порядок работы с модулем Schematics
- •12.2. Входной файл модуля PSpice A/D
- •12.3. Запуск оболочки Schematics на выполнение
- •12.4. Чтение файла принципиальной схемы с диска
- •12.5. Сохранение файла принципиальной схемы на диске
- •12.6. Создание и редактирование принципиальной схемы
- •12.7. Размещение символов компонентов
- •12.8. Редактирование параметров компонентов
- •12.9. Размещение электрических связей
- •12.10. Создание задания на моделирование
- •12.13. Многовариантный расчет любых характеристик схемы при изменении любых ее параметров (Parametric)
- •12.14. Расчет любых характеристик схемы при изменении температуры (Temperature)
- •12.15. Расчет переходных процессов и спектральный анализ (Transient)
- •12.16. Расчет передаточных функций по постоянному току (Transfer Function)
- •12.18. Запуск программы моделирования на выполнение
- •12.19. Просмотр результатов анализа
- •12.20. Модели аналоговых компонентов
- •12.20.1. Задание параметров компонентов
- •12.20.2. Пассивные компоненты
- •12.20.3. Независимые источники сигналов
- •12.20.4. Управляемые источники сигналов
- •12.20.5. Полупроводниковые приборы
- •12.20.6. Макромодели
- •12.20.7. Операционные усилители
- •12.21. Подключение библиотек и других файлов
- •12.21.1. Подключение библиотек символов компонентов
- •12.21.2. Подключение библиотек параметров математических моделей компонентов
- •ЛИТЕРАТУРА
- •Приложение 6 Семейства входных Iб = f (Uбэ ) и выходных Iк = f (Uкэ ) статических ВАХ транзисторов с ОЭ

7.ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УСИЛИТЕЛИ
7.1.Усилители постоянного тока
Усилители постоянного тока (УПТ) предназначены для усиления медлен- ных электрических сигналов частотой доли герц. Такая задача возникает в различ- ных радиоэлектронных устройствах, в частности, устройствах измерительной тех- ники, автоматики и управления. В таких усилителях для связи с источником сигна- ла и нагрузкой обычно используется гальваническая (непосредственная) связь с помощью элементов, обладающих проводимостью по постоянному току, таких как проводники, резисторы, полупроводниковые приборы. Применение емкостной свя- зи осложнено тем обстоятельством, что обеспечить значение нижней граничной частоты величиной в тысячные доли герца возможно при использовании раздели- тельных конденсаторов емкостью десятки–сотни миллифарад. Стремление к ми-
ниатюризации электронных устройств и реализации их в интегральном исполнении потребовало отказаться от использования RC-связей ввиду невозможности реали- зации в интегральном исполнении конденсаторов большой емкости.
Однако применение непосредственной межкаскадной связи при реализа- ции УПТ приводит к двум серьезным проблемам: наличие дрейфа нуля и не-
обходимость согласования уровней постоянного напряжения в соседних усилительных каскадах.
Дрейф нуля – медленное изменение выходного напряжения УПТ, обуслов- ленное нестабильностью источника питания, изменением температуры и старением элементов схемы, при постоянном входном напряжении. Дрейф нуля описывается
двумя параметрами: абсолютный дрейф нуля Uвых др |
– напряжение дрейфа на |
выходе усилителя и дрейф нуля, приведенный ко входу, |
Uвх др – отношение абсо- |
лютного дрейфа к коэффициенту усиления по напряжению |
|
Uвх др = Uвых др Ku . |
(7.1) |
С данным явлением необходимо бороться, поскольку оно приводит к ошибкам в работе оконечных устройств автоматики, так как полезный сигнал суммируется с напряжением дрейфа. Данное явление накладывает ограничение на величину чувствительности усилителя, которая для минимизации таких ошибок должна быть во много раз больше приведенного дрейфа:
Uвх min ³ (5K10)Uвх др . |
(7.2) |
Проблема согласования уровней постоянного напряжения состоит в следую- щем. В режиме покоя в усилителе на БТ с ОЭ и эмиттерной стабилизацией напря- жение на коллекторе транзистора должно быть UК ≈ UИП 2, а напряжение на базе
ниже: UБ » URЭ + UБЭ » (0,05K0,1)UИП + 0,7 В. Таким образом, непосредствен-
ное подключение входа следующего каскада к выходу предыдущего без принятия специальных мер невозможно. Самый простой способ согласования – увеличение падения напряжения на резисторе RЭ путем увеличения сопротивления этого ре-
зистора приводит к значительному уменьшению коэффициента усиления по на-
93

пряжению во втором каскаде. Применение различных схем сдвига уровней по- стоянного напряжения с использованием резисторов, диодов и транзисторов
приводит к дополнительным потерям сигнала и значительно усложняет схему усилителя.
7.2. Устройство и принцип действия дифференциального усилителя
Одновременное решение двух проблем, возникающих при проектировании многокаскадных УПТ, возможно в дифференциальном усилительном каскаде или дифференциальном усилителе (ДУ).
Дифференциальный усилитель – УПТ, предназначенный для усиления разности сигналов, поданных на его входы. Принципиальная схема ДУ, реализо- ванного на БТ, показана на рис. 7.1. ДУ является мостовым или балансным усили- телем. Два плеча этого моста образованы транзисторами VT1 и VT2, а два других пле- ча – резисторами RК1 и R К2 . Питание уси-
|
лителя осуществляется от двух источников |
|||||
|
(схема с расщепленным питанием) с одина- |
|||||
|
ковыми |
|
значениями |
напряжения |
||
|
UИП1 = UИП2 = UИП . Входные сигналы по- |
|||||
|
даются на базы транзисторов, а выходные |
|||||
|
сигналы снимаются с их коллекторов. Рези- |
|||||
|
стор R в эмиттерных цепях задает суммарный |
|||||
|
ток |
эмиттеров |
транзисторов. |
При |
||
|
Uвх1 = Uвх2 = 0 напряжение |
на эмиттерах |
||||
|
транзисторов ниже нуля на величину |
UБЭ , |
||||
|
равную для кремниевых транзисторов 0,6 В. |
|||||
Рис. 7.1 |
Работа ДУ по постоянному току опи- |
|||||
сывается |
уравнениями, составленными со- |
|||||
|
гласно законам Кирхгофа: |
|
|
|||
UИП1 + UИП2 = IК1RК1 + UКЭ1 + IRR ; |
|
|
|
|
(7.3) |
|
UИП1 + UИП2 = IК2RК2 + UКЭ2 + IRR ; |
|
|
|
(7.4) |
||
IЭ1 + IЭ2 = IR . |
|
|
|
|
|
(7.5) |
Условие баланса схемы Uвых1 = Uвых2 |
при Uвх1 = Uвх2 выполняется, ес- |
ли резисторы имеют одинаковое сопротивление RК1 = RК2 = RК , а транзисто-
ры имеют одинаковые ВАХ и статический коэффициент передачи тока базы
h21Э1 = h21Э2 = h21Э . |
Действительно: при выполнении указанных условий |
||
UБЭ1 = UБЭ2 = UБЭ , |
тогда |
IБ1 = IБ2 = IБ , |
IК1 = IК2 = IК = IБh21Э , |
UК1 = UК2 = UК = UИП − IКRК , поэтому Uвых1 = Uвых2 = Uвых .
94

При рассмотрении работы ДУ вводят два понятия – синфазный сигнал
(СС) и дифференциальный (разностный) сигнал (ДС). Рассмотрим изменение выходного напряжения ДУ при воздействии этих сигналов.
Синфазный сигнал. Пусть на обоих входах ДУ действуют одинаковые по амплитуде, форме и фазе сигналы. Такое входное воздействие называют синфазным сигналом. Подача СС на входы ДУ показана на рис. 7.2. Увеличе- ние входного напряжения приводит к одинаковому росту базовых токов на ве-
личину |
IБ1 = |
IБ2 |
= |
IБ и как следствие к росту коллекторных токов транзи- |
сторов |
IК1 = |
IК2 |
= |
IК = h21э IБ . Это должно привести к уменьшению на- |
пряжений на |
коллекторах транзисторов на одну и ту же величину |
Рис. 7.2 |
Рис. 7.3 |
UК1 = UК2 = IКRК = h21э |
IБRК . Однако рост коллекторных токов сопро- |
вождается ростом эмиттерных токов и тока IR и увеличением падения напря-
жения на резисторе R. Напряжение на эмиттерах транзисторов возрастает, а на- пряжения база – эмиттер уменьшаются. Это приводит к уменьшению базовых и коллекторных токов и росту коллекторных напряжений. Эти два процесса час- тично компенсируют друг друга, и напряжения на коллекторах практически не изменяются и остаются одинаковыми. Усиление СС не происходит. В ДУ сущест- вует отрицательная обратная связь для СС, обусловленная наличием резистора R.
Если вместо резистора R включить источник тока, то в этом случае сум- марный ток эмиттеров будет постоянным. Поэтому при увеличении напряжений на входах ДУ коллекторные токи, для которых справедливы выражения IК1 ≈ IЭ1, IК2 ≈ IЭ2 , не будут изменяться, значит, постоянными и равными будут
95

и напряжения на коллекторах. Такой идеальный ДУ оказывается нечувствителен к СС.
Дифференциальный сигнал. Пусть сигнал амплитудой Uвх приложен ме-
жду входами ДУ, как показано на рис. 7.3. Это эквивалентно тому, что на каждом из входов ДУ действуют сигналы одинаковой амплитуды Uвх 2 , одинаковой фор-
мы, но в противофазе. Такой сигнал называется дифференциальным.
Рассмотрим случай, когда напряжение на базе VT1 возрастает, а на базе VT2 уменьшается. Это приводит к увеличению тока базы IБ1 и уменьшению IБ2 , при
этом возрастает ток коллектора IК1 и уменьшается IК2 . Абсолютные изменения коллекторных токов будут одинаковыми IК1 = IК2 = IК , поскольку выполня- ется равенство IК1 + IК2 ≈ IЭ1 + IЭ2 , а суммарный ток эмиттеров, который задается резистором R, остается практически неизменным. Напряжение Uвых1 уменьшается на величину IКR , а Uвых2 на столько же увеличивается. Таким образом, в ДУ
происходит усиление дифференциального сигнала.
Усиленный дифференциальный сигнал можно снимать или с коллекторов VT1 и VT2, или включив нагрузку между коллекторами. Первые два выхода на- зываются несимметричными, а последний – симметричным. При подаче сигна- ла между базой и общей точкой вход называется несимметричным (рис. 7.1), а при подаче сигнала между базами транзисторов (рис. 7.3) – симметричным.
Один из входов ДУ является инвертирующим, а другой – неинвертирующим. Это определяется поведением фазы выходного сигнала по отношению к фазе сигна- ла на данном входе. Например, если сигнал снимается с коллектора VT2, то база VT1 является неинвертирующим входом. Действительно, увеличение напряжения на базе VT1 приводит к увеличению коллекторного тока VT1 и уменьшению коллекторного тока VT2, а значит, увеличению напряжения на коллекторе VT2. База VT2 по отно- шению к коллектору VT2 является инвертирующим входом, поскольку увеличение напряжения на базе VT2 приводит к увеличению тока коллектора VT2 и уменьше- нию напряжения на его коллекторе.
7.3. Расчет параметров дифференциального усилителя
ДУ имеет различные значения входного и выходного сопротивления и коэффициентов усиления по напряжению для дифференциального и разностно- го сигналов. Определим выражения для расчета этих параметров, пользуясь ме- тодом эквивалентных схем.
На рис. 7.4 представлена малосигнальная эквивалентная схема ДУ для диффе- ренциального сигнала в области средних частот. Считаем, что напряжение на базе VT1увеличивается,набазеVT2уменьшается.Тогда справедливы равенства
IБ2 = −IБ1; IК2 = −IК1; IЭ2 = −IЭ1,
сучетом которых для входного напряжения можно записать
Uвх = IБ1(r'б +(h21э +1)rэ + (h21э +1)rэ + r'б ) = 2IБ1(r'б +(h21э +1)rэ ).
Для выходного напряжения справедливо выражение
96

Uвых = −IК2RК2 = IК1RК2 = h21эIБ1RК2 ,
которое при RК1 = RК2 = RК преобразуется к виду
Uвых = h21эIБ1RК .
Коэффициент усиления по напряжению ДУ для дифференциального сиг-
нала определяется выражением
Ku диф = |
Uвых = |
|
h21эIБ1RК |
|
= |
|
h21эRК |
|
. |
(7.6) |
|
2IБ1(r'б +(h21э +1)rэ ) |
2(r'б |
+(h21э +1)rэ ) |
|||||||||
|
Uвх |
|
|
|
|||||||
Поскольку справедливо соотношение r'б << (h21э +1)rэ , то последнее вы- |
|||||||||||
ражение упрощается |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ku диф ≈ |
h21эRК |
≈ RК . |
|
|
|
|
|
(7.7) |
|||
2(h21э +1)rэ |
|
|
|
|
|
||||||
|
2rэ |
|
|
|
|
|
|
||||
Если сигнал снимать с коллектора VT1, то Uвых = −h21эIБ1RК , происхо- |
|||||||||||
дит инвертирование сигнала и выражение для Ku диф будет иметь вид |
|
||||||||||
Ku диф ≈ − RК . |
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.8) |
||
|
2rэ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Необходимо отметить, что коэффициент усиления по напряжению ДУ для дифференциального сигнала достаточно большая величина (десятки – сот- ни раз), но оказывается в два раза меньше, чем коэффициент усиления по на- пряжению усилительного каскада на БТ с ОЭ.
Для увеличения коэффициента усиления дифференциального сигнала не- обходимо увеличивать R К и уменьшать дифференциальное сопротивление
эмиттерного перехода. Такие требования оказываются противоречивыми. Уве- личение R К будет приводить к уменьшению коллекторного тока покоя, по-
скольку в режиме покоя UК ≈ UИП 2 и
IК = UИП − UИП 2 = UИП ,
RК 2RК
и приведет к увеличению дифференциального сопротивления эмиттерного пе- рехода, которое определяется отношением
r ≈ |
цT |
≈ |
цT |
= |
26 мВ |
|
при T = 300 K . |
|
|
|
|||||
э |
IЭ |
|
IК |
|
IК |
|
|
|
|
|
|
||||
То есть коэффициент усиления дифференциального сигнала не изменится. |
|||||||
Для увеличения Ku диф |
необходимо с увеличением R К одновременно |
увеличивать напряжение источника питания, тогда коллекторный ток по край- ней мере не будет уменьшаться, и неизменным будет rэ . Причем Ku диф опре-
деляется величиной напряжения источника питания согласно следующему со- отношению:
Ku диф ≈ |
RК |
= |
RК UИП 2RК = |
UИП = |
UИП |
≈ |
UИП |
. |
(7.9) |
2цT IК |
104мВ |
|
|||||||
|
|
2цT |
4цT |
|
100мВ |
|
97

Вывод. Увеличение напряжения источника питания на 1 В приводит к увеличению Ku диф на 10.
Входное сопротивление ДУ для дифференциального сигнала найдем со-
гласно определению (см. рис. 7.4): |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
R |
вх диф |
= Uвх |
= |
2IБ1(r'б +(h21э +1)rэ ) |
= 2(r' |
б |
+(h |
21э |
+1)r )= 2h |
11э |
. |
(7.10) |
|
||||||||||||
|
Iвх |
|
IБ1 |
|
э |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Видно, что входное сопротивление ДУ для дифференциального сигнала в два раза выше входного сопротивления БТ с ОЭ и составляет величину едини- цы килоом.
Выходное сопротивление ДУ для дифференциального сигнала определя-
ется выражением
Rвых диф = RК2 | | (r *к +rэ + R | | (r *к +rэ + RК1)), |
(7.11) |
которое с учетом очевидных соотношений r *к >> rэ , r *к >> R , r *к >> RК уп-
рощается до
Rвых диф ≈ RК2 = RК . |
(7.12) |
Выходное сопротивление ДУ для дифференциального сигнала имеет та- кую же величину, что и выходное сопротивление усилителя на БТ с ОЭ.
На рис. 7.5 представлена малосигнальная эквивалентная схема ДУ для синфазного сигнала в области средних частот.
Рис. 7.4 Рис. 7.5
Для входного напряжения можно записать следующее выражение: Uвх = IБ1r'б +IЭ1rэ + IRR = IБ1r'б +IЭ1rэ + (IЭ1 + IЭ2 )R .
98

Поскольку для синфазного сигнала ДУ сбалансирован и выполняются ра- венства IБ1 = IБ2 = IБ , IЭ1 = IЭ2 = IЭ , то последнее выражение можно преобра-
зовать к виду
Uвх = IБr'б +IЭ (rэ + 2R)= IБ(r'б +(h21э +1)(rэ + 2R)).
Для выходного напряжения справедливо выражение
Uвых = −IК2RК2 = −IКRК = −h21эIБRК .
Коэффициент усиления по напряжению ДУ для синфазного сигнала оп-
ределяется выражением
Ku СС = Uвых = |
|
− h21эIБRК |
|
|
= |
− h21эRК |
|
|
. |
(7.13) |
|||||
IБ (r'б |
+(h21э +1)(rэ + 2R)) |
r'б +(h21э +1)(rэ + 2R) |
|||||||||||||
Uвх |
|
|
|
|
|||||||||||
Поскольку справедливы соотношения |
r'б << (h21э +1)(rэ + 2R) |
и |
rэ << R , |
||||||||||||
то последнее выражение упрощается |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Ku СС » - |
|
h21эRК |
|
|
» - RК . |
|
|
|
|
|
|
|
(7.14) |
||
(h21э +1)(rэ + 2R) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
2R |
|
|
|
|
|
|
|
|
Очевидно, что для уменьшения коэффициента усиления по напряжению синфазного сигнала необходимо уменьшать RК и увеличивать R . Такие требо-
вания также противоречивы, поскольку уменьшение RК при фиксированном
UК приведет к росту IK и росту IR , значит, сопротивление R |
должно умень- |
|||||||||||||||||||
шиться. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ku СС . Поскольку в |
|
|
|
||||
Оценим |
предельное |
|
значение |
режиме |
покоя |
|||||||||||||||
UК ≈ UИП 2, то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
R К = |
UИП − UИП 2 |
= |
UИП |
. |
|
|
|
|
|
(7.15) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
IК |
|
|
|
|
|
2IК |
UБ1 = UБ2 = 0, тогда можно считать, что |
|||||||||
Обычно |
в режиме покоя |
|||||||||||||||||||
UИП ≈ IRR = 2IЭR ≈ 2IКR , т.е. R » UИП и поэтому |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2IK |
|
|
|
||||
|
|
|
|
RК |
|
|
UИП |
æ |
|
UИП |
ö |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
ç |
|
÷ |
|
|
|
|
|
|||||||
Ku СС » - |
|
|
|
= - |
|
|
|
ç2 |
|
÷ = -0,5 . |
|
|
|
(7.16) |
||||||
|
2R |
2IК |
|
|
|
|
||||||||||||||
Выводы |
|
|
|
|
|
è |
|
2IК ø |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1. В ДУ для сопротивлений резисторов выполняется соотношение |
|
|||||||||||||||||||
RК = R » |
|
UИП . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.17) |
||||||
|
|
|
|
2IK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2. ДУ ослабляет СС в два раза. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Входное сопротивление ДУ для СС найдем согласно определению (см. |
||||||||||||||||||||
рис. 7.5): |
Uвх = |
IБ (r'б +(h21э +1)(rэ + 2R)) |
|
r'б +(h21э +1)(rэ + 2R) |
|
|
||||||||||||||
Rвх СС = |
= |
. |
(7.18) |
|||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
Iвх |
|
|
|
|
|
2IБ |
2 |
|
|
|
99