АНАЛ.ЭЛЕКТРОНИКА / theory
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
RН |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
RК |
|
|
j CН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
RН |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RК RН |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
Z |
|
|
|
|
|
j CН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j CН |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
КН |
|
|
|
|
|
|
RН |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RК RН RК |
|
1 |
|
|
|
|
|
RН |
|
1 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
RК |
|
j CН |
|
|
j CН |
j CН |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
RН |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j CН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
RК RН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RК RН |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
(2.30) |
|||||||||||||
R |
R |
|
|
|
|
|
j C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RН |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
R |
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
R |
|
1 |
RК |
j CН |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
н |
|
К |
|
К |
|
Н |
|
|
|
|
Н |
|
|
|
н |
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rн RК |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RКН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 RКН j CН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Ke(j ω) α |
|
|
RКН |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Keo |
|
(2.31) |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RГ h11Б 1 RКН j CН |
|
1 RКН j CН |
|||||||||||||||||||||||||||
Постоянная времени перезаряда емкости нагрузки |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВН =СН · RКН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.32) |
||||||||||
Верхняя частота, обусловленная влиянием емкости нагрузки |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
fВН |
|
ωВН |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.33) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 τВН |
2πСН RКН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Второе по значимости значение на верхних частотах имеет емкость СК. Ее влияние аналогично СН.
ВК 1⁄20 СК КН |
(2.34) |
3. Как правило 3-е по величине влияние - частотная зависимость .
( ) = (2.35)
40
1
0
√2
f f
Рис. 2.12. Частотная зависимость .
4. Влияние емкости прямосмещенногоэмиттерного перехода СЭ обычно последнее по значимости, так как r Э =1 10 Ом RК, RН, rК, rБ….
ВК 1⁄20 СЭ Э |
(2.36) |
Совместная постоянная времени
В ОБ = |
ВН + ВК + В + ВЭ |
|
|
||||
Ke(f) |
В ОБ = |
В ОБ |
СН |
СК |
( ) |
||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||
Keo |
|
|
|
|
|
|
|
СЭ
1
√2
(2.37)
(2.38)
f В ОБ |
fВН |
fВК |
fВ |
f |
fВЭ |
Рис. 2.13. АЧХ усилителя ОБ в области высших частот
41
2.6. Усилитель на транзисторе в схеме включения с общим эмиттером. Расчет по постоянному току. Линии нагрузки и временные диаграммы сигналов.
|
+ЕК |
|
R1 |
RК |
|
|
С2 |
|
С1 |
|
|
RГ |
VT |
|
|
||
ЕГ |
RН |
|
R2 |
||
|
||
RЭ |
СЭ |
Рис.2. 14. Усилитель на биполярном транзисторе в схеме включения с общим эмиттером
Координаты рабочей точки покоя: IОК= ∙IОЭ IОЭ, UОКЭ, UОБЭ 0,7В
(Si), IОК= ∙IОБ.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IОК |
|
+ЕК |
R1 |
|
|
RК |
|
|
|
IОК∙RК |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
IДЕЛ |
|
|
IОБ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
UОБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
VT |
UОКЭ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
UОБЭ |
|
|
|
|
|
|
|||
R2 |
|
|
|
|
|
|
|
IОЭ IОЭ∙RЭ |
|||
|
|
RЭ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2. 15. Статический режим усилителя ОЭ
Система уравнений статики усилителя при условии IДЕЛ>>IОБ
42
IОЭ RЭ UОКЭ IОК RК ЕК |
|
|
||||||||
|
|
IОЭ RЭ UОБЭ UОЭ UОБЭ |
(2.39) |
|||||||
UОБ |
||||||||||
I |
ДЕЛ |
Е |
К |
U |
ОБ |
/ R U |
ОБ |
/ R |
2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
В активном режиме ток покоя транзистора
IОК IОБ IКО* |
(2.40) |
На рис. 2.16 показаны линии нагрузки и диаграммы сигналов. Точка покоя расположена на статической линии нагрузки, уравнение которой
|
ЕК= IОЭ∙RЭ+UОКЭ+IОК∙RК UОКЭ+IОК∙(RК+RЭ) |
(2.41) |
|||
IБ |
|
EК |
IК |
|
|
IБ(t) |
|
|
|
|
|
RК+RЭ |
|
||||
|
|
||||
IБm |
|
|
|
~Rкн -ДЛН |
|
|
|
|
IКm |
|
IОК 0
t IОБ
IКm |
|
|
=Rк -СЛН |
|
UБЭ |
|
|
|
UКЭ |
UОБЭ |
UОКЭ |
|
UА |
Eк |
UВХ |
|
|
|
UВЫХ |
|
|
|
|
|
t |
UКm |
t |
UКmХХ |
|
|
|
|
Рис. 2. 16. Линии нагрузки и временные диаграммы сигналов
ДЛН пересекает ось напряжений в точке с координатой
UА= UОКЭ +IОК∙RКН |
(2.42) |
43
При подключении ко входу усилителя источника сигнала EГ изменяется ток базы, пропорционально изменяются ток коллектора и напряжение на коллекторе. Увеличение тока коллектора вызывает уменьшение напряжения UК, поэтому знак приращения напряжения UВЫХ противоположен знаку приращения UВХ - усилитель ОЭ является инвертирующим. Фазовый сдвиг между синусоидальными сигналами UВХ и UВЫХ равен 180°.
2.7. Расчет температурной нестабильности точки покоя усилителя ОЭ
Нестабильность рабочего тока транзистора IОК обусловлена изменением величин β, IОБ, I*КО. Изменение тока базы IОБ зависит от изменения напряжения UБЭ, имеющего температурный дрейф примерно 2мВ/град. Вследствие того, что эффициент β значительно сильнее зависит от температуры, чем α, a I*КО =(1+β)∙IКО, нестабильность рабочего тока IОК транзистора в схеме ОЭ значительно (примерно в β раз) больше, чем в схеме ОБ.
Для стабилизации рабочей точки применяют схеме с отрицательной обратной связью по постоянному току или напряжению. Принцип стабилизации за счет действия отрицательной обратной связи заключается в том, что информация об изменении IОК или UОК поступает в виде сигнала обратной связи на вход транзистора и вызывает изменение IОК или UОК обратного знака.
Наиболее распространена эмиттерная стабилизация − последовательная отрицательная обратная связь по току через эмиттерное сопротивление Rэ. Потенциал базы фиксируется с помощью делителя R1–R2. Если ток коллектора IОК например, увеличится, то увеличится и ток эмиттера:
IЭ ≈ΔIК, потенциал эмиттера станет более положительным на величину ∆IЭ∙RЭ. Так как потенциал базы фиксирован, то в соответствии с (2.39) напряжение UБЭ уменьшается на величину ∆IЭ∙RЭ, что приводит к уменьшению тока база и тока коллектора. Эффективность стабилизации тем выше, чем меньше результирующее изменение тока коллектора.
Чтобы исключать влияние отрицательной обратной связи по переменному току при усилении сигнала резистор RЭ шунтируют конденсатором СЭ, который называют блокировочным - блокирует действие обратной связи. В области средних частот при достаточно больших значениях СЭ полное сопротивление ZЭ цепи RЭСЭ мало, эмиттер можно считать заземленным, сигнал обратной связи ∆IЭ∙ZЭ=0.
Разделительные конденсаторы С1 и С2 исключают протекание постоянных токов через цепи источника сигнала и нагрузки.
Для оценки эффективности схем стабилизации используют коэффициент нестабильности SН, который показывает, во сколько раз изменение тока коллектора ∆IК в схеме ОЭ больше, чем изменение тока коллектора ∆IК1 в схеме с идеальной стабилизацией (SН ИД = 1):
44
SН = ∆IК/∆IК1 |
(2.43) |
Чем меньше коэффициент нестабильности SН, тем меньше изменяется ток покоя IОК под действием изменения температуры, напряжения питания и других факторов.
Для оценки влияния элементов схемы стабилизации преобразуем базовый делитель в эквивалентный источник EСМ с внутренним сопротивлением RБ :
IДЕЛ+ IБ |
|
|
ЕК |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
R1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RБ |
VT |
|
|
IОК+ IК |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
IБ |
|
|
|
|
VT |
IБ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2 |
|
|
|
|
|
|
EСМ |
|
|
|
UОБЭ IЭRЭ |
|
|
|
|
|
IОЭ+ IЭ |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UОБ |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
IДЕЛ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UОЭ+ΔIЭRЭ |
|
|
|
|||||||||||
|
|
RЭ |
|
|
|
|
|
|
|
|
RЭ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2. 17. Эквивалентная схема цепи смещения |
|
Параметры цепи смещения |
|
EСМ = EК∙R2/(R1 + R2), |
(2.44) |
RБ = R1 // R2 |
(2.45) |
В режиме покоя потенциал базы: |
|
UОБ = EСМ IОБ∙RБ = IОЭ∙RЭ + UОБЭ |
(2.46) |
При постоянном напряжении UОБ=ЕСМ (RБ= 0) весь сигнал обратной связи ∆IЭ∙RЭ прикладывается к управляющему переходу:
UБЭ= UОБЭ ∆IЭ∙RЭ |
(2.47) |
что соответствует наилучшей стабильности. Уменьшение напряжения UБЭ вызывает уменьшение тока базы:
IБ = IОБ ∆IБ |
(2.48) |
и токов коллектора и эмиттера.
45
В случае RБ ≠ 0 падение напряжения на RБ при протекании изменяющегося тока IБ приводит к изменению потенциала базы UБ
UБ = UОБ+∆UБ = ЕСМ IБ ∙RБ= ЕСМ (IОБ+∆IБ)∙RБ=UОБ+∆IБ∙RБ |
(2.49) |
В результате напряжение на эмиттерном переходе в отличие от |
|
(2.47) получает дополнительное приращение |
|
UБЭ=UБ IЭ∙RЭ=UОБ+∆IБ∙RБ (IОЭ+∆IЭ)∙RЭ=UОБЭ ∆IЭ∙RЭ+∆IБ∙RБ |
(2.50) |
Приращение ∆IБ∙RБ имеет противоположный знак по отношению к знаку стабилизирующего сигнала ∆IЭ∙RЭ и уменьшает стабильность точки
покоя. Увеличении RБ |
приводит к уменьшаению стабилизирующего дей- |
|
ствия сигнала обратной |
связи IЭ∙RЭ, нестабильность точки покоя |
IК и |
UК=ΔIК∙RК увеличивается. |
|
|
Для уменьшения SН необходимо увеличивать сигнал обратной связи |
||
путем величения RЭ и уменьшать влияние ∆IБ путем уменьшения RБ. |
|
|
В схеме с идеальной стабилизацией значение коэффициента SН=1 |
||
достигается при RБ=0 и |
RЭ=∞. Такой коэффициент нестабильности соот- |
|
ветствует схеме с общей базой. Уменьшение RБ повышает стабильность |
||
точки покоя (повышает точность статики). Реализуется естественно |
в схе- |
ме ОБ при RБ=0.
Для схемы ОЭ значение RБ=0 недопустимо. Уменьшение RБ приводит к росту тока делителя IДЕЛ, увеличению мощности в цепи смещения и к уменьшению входного сопротивления усилителя.
Увеличение Rэ приводит к росту напряжения IОЭ∙RЭ и уменьшению коэффициента использования напряжения питания ЕК.
При значениях сопротивлений RБ и RЭ, полученных решением статики (2.39), коэффициент нестабильности SН рассчитывают по формуле
SН |
|
|
(2.51) |
|||
|
|
|||||
|
|
1 Б |
|
|||
где Б – коэффициент токораспределения |
|
|||||
Б |
|
|
RЭ |
|
(2.52) |
|
RБ RЭ |
||||||
|
|
|
||||
Предельные значения коэффициентов |
|
|||||
SН= |
при Б=1, |
RЭ>> RБ |
||||
SН= |
при Б=0, |
RЭ<< RБ |
Значение SН= 1 соответствует идеальной стабилизации (схема ОБ), а максимальная нестабильность SН = β соответствует нестабилизированной
46
(RЭ=0) схеме ОЭ.
Результирующее изменение тока коллектора определяют в соответствии с (2.43)
∆IК =SН ∙∆IК1 |
(2.53) |
Изменение тока коллектора в схеме с идеальной стабилизацией:
I |
К1 |
|
IКО |
|
UБЭ |
|
I |
ОБ |
I |
КО |
|
|
(2.54) |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
α |
R R |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Б |
Э |
|
|
|
|
|
|
Здесь учитывается изменение тока IК за счет всех составляющих в соответствии с формулой (2.40): изменение обратного тока коллектора IКО, тока базы через изменение ∆UБЭ и коэффициента усиления β.
При заданном изменении температуры ∆Т = Т ТО изменение ∆IКО определяют по формуле:
|
|
|
|
T I |
|
T |
I |
|
T |
|
|
|
T |
|
|
I |
|
I |
|
|
|
2 |
T |
УДВ |
(2.55) |
||||||
К0 |
К0 |
К0 |
К0 |
|
|
1 |
|||||||||
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где IКО(ТО)- обратный ток коллектора при комнатной температуре ТО, IКО(Т)- обратный ток коллектора при заданной температуре Т,
ТУДВ 10 град - температура удвоения обратного тока для кремниевых p-n переходов.
Изменение напряжения ∆UБЭ рассчитывают через температурный коэффициент U 2 мВ/град
∆UБЭ= U ∙ Т |
(2.56) |
Изменение ∆β определяют по справочным данным транзистора. При отсутствии этих данных относительное изменение β можно приближенно считать равным +1%/град, тогда
∆ β/β ≈ +0.01·∆Т |
(2.57) |
Исходя из заданного температурного диапазона по формулам (2.54÷2.57) рассчитывают изменение тока коллектора ∆IК1, определяют коэффициент нестабильности SН из соотношений (2.51) и (2.52) и результирующее изменение тока коллектора ∆IК (2.53). На практике приемлемыми считаются значения SН =5÷10, ∆IК=(0,1-0,15)IОК. В случае получения больших значений SН и ∆Iк следует увеличить RЭ и (или) уменьшить RБ и снова повторить расчет.
47
2.8. Анализ линейной малосигнальной схемы замещения усилителя ОЭ. Параметры усилителя.
Эквивалентная схема усилителя на транзисторе ОЭ в области средних частот имеет вид:
IВХ |
IБ |
|
IБ |
|
|
|
|
IК |
IВЫХ |
UВЫХ |
|||
RГ |
|
|
||||
ЕГ |
rБ |
rЭ |
r*К |
|
|
|
UВХ |
|
RК |
RН |
|||
RБ |
IЭ |
|||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Рис. 2. 18. Эквивалентная схема усилителя в области средних частот
1. Входное сопротивление усилителя представляет собой параллельное включение эквивалентного сопротивления базового делителя RБ=R1//R2 и входного сопротивления транзистора в схеме с ОЭ
RВХ=RБ//RВХЭ= RБ//h11Э |
(2.58) |
RВХЭ= h11Э=rБ+(1+ )∙r Э |
(2.59) |
При работе от источника сигнала с внутренним сопротивлением RГ коэффициент распределения напряжения по входу
UВХ |
RВХ |
|
RБ |
// h11Э |
(2.60) |
|
RГ RВХ |
RГ RБ // h11Э |
|||||
|
|
|
При низких значениях сопротивления RБ уменьшаются значения RВХ
иUВХ.
2.Выходное сопротивление
|
|
R |
r* // R |
(2.61) |
|
|
|
ВЫХ |
К |
К |
|
|
|
В схеме ОЭ выходное сопротивление собственно транзистора в |
|||
(1+ |
|
) раз меньше, чем в схеме ОБ, поэтому при работе на |
К |
нагрузку, особенно в резонансных усилителях и усилителях с активной на-
грузкой (источник тока с большим внутренним сопротивлением), учет |
|
|||
необходим. Обычно |
|
К |
, поэтому |
К |
К |
|
48
RВЫХ RК |
(2.62) |
|
|
|
|
UВЫХ |
|
|
|
RН |
|
|
|
|
|
|
|
RН |
(2.63) |
|||||||||||||
|
|
|
|
r* |
// R |
R |
R R |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
К |
|
|
|
Н |
|
|
К |
|
Н |
|
||||||||||
3. При |
|
|
ток зависимого источника тока не ответвляется в |
|||||||||||||||||||||||||||
К |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
цепь . |
Усиление по напряжению в режиме холостого хода |
(R = ) без |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
знака |
выходного напряжения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
учета К |
|
|
|
KUХХ |
UВЫХХХ |
|
|
IK RK |
|
|
RK |
|
|
(2.64) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
IБ RВХЭ |
|
h11Э |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UВХ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
4. При подключенной нагрузке |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
KU |
UВЫХ |
|
|
IK RKН |
|
RKН |
|
|
(2.65) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h11Э |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UВХ |
|
|
IБ RВХЭ |
|
|
|
|
||||||||||||
Так как /(1+ )= и h11Э/(1+ )=h11Б, то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
KU |
|
UВЫХ |
|
IK RKН |
|
|
RKН |
|
RKН |
|
(2.66) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
IБ RВХЭ |
|
|
h11Б |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
UВХ |
|
|
|
|
h11Э |
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты усиления по напряжению КUХХ и КU схем ОБ и ОЭ равны.
5. Коэффициент усиления по отношению к напряжению источника сигнала ЕГ
Ke |
UВЫХ |
γ К |
U |
|
|
RВХ |
|
RKН |
|
RБ // h11Э |
|
RKН |
(2.67) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
UВХ |
|
RГ RВХ |
|
h11Э |
RГ RБ // h11Э h11Э |
|
||||||||||||
|
ЕГ |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
При RБ>>h11Э |
h11Э |
|
|
|
RKН |
|
|
RKН |
|
|
|
RKН |
|
|
|
||||||
|
Ke |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.68) |
||||||||||
|
R |
h |
|
|
R |
|
|
RГ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
h |
h |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
Г |
11Э |
|
|
11Э |
Г |
11Э |
|
|
|
h11Б |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
Выражение (2.68) обосновывает основное преимущество усилителя ОЭ перед схемой ОБ: влияние внутреннего сопротивления источника сигнала ослаблено в (1+ ) раз.
6. В соответствии с рис. 2.18
IБ IВХ |
|
|
RБ |
(2.69) |
R |
Б |
h |
||
|
|
11Э |
|
Коэффициент усиления по току в режиме к.з.
49