- •Ф.С. Валиев
- •Оглавление
- •Предисловие к третьему изданию
- •Введение
- •1. Общие правила выполнения, оформления и сдачи индивидуальных заданий и контрольных работ
- •2. Внутренние усилия в поперечных сечениях стержней. Метод сечений
- •3. Центральное растяжение–сжатие
- •3.1. Построение эпюр продольных сил
- •3.2. Методы расчета строительных конструкций
- •3.3. Определение напряжений и расчеты на прочность при центральном растяжении–сжатии
- •3.4. Напряжения на наклонных площадках
- •3.5. Деформации участков стержня и перемещения сечений. Условия жесткости
- •Определение абсолютной деформации участка бруса
- •Определение перемещений сечений бруса
- •Расчет с учетом собственного веса
- •3.6. Статически неопределимые задачи
- •3.7. Контрольные вопросы по теме
- •4. Основы теории напряженно-деформированного состояния в точке. Теории прочности
- •4.1. Главные площадки и главные напряжения. Классификация напряженных состояний
- •4.2. Исследование плоского напряженного состояния
- •4.3. Исследование объемного напряженного состояния
- •4.4. Деформированное состояние в точке. Обобщенный закон Гука
- •4.5. Понятие об объемной деформации. Потенциальная энергия деформации
- •4.6. Теории прочности
- •4.7. Контрольные вопросы по теме
- •5. Геометрические характеристики плоских сечений
- •5.1. Основные положения и определения
- •5.2. Моменты инерции простых сечений
- •5.3. Главные центральные моменты инерции сложных симметричных сечений
- •5.4. Главные центральные моменты инерции сложных сечений произвольной формы
- •5.5. Контрольные вопросы по теме
- •6. Деформация кручения прямых призматических брусьев
- •6.1. Определение напряжений и расчеты на прочность при деформации кручения брусьев круглого сечения
- •6.2. Определение углов закручивания брусьев круглого поперечного сечения и расчеты на жесткость
- •6.3. Деформация кручения брусьев прямоугольного сечения
- •6.4. Статически неопределимые задачи при деформации кручения
- •Б. Подбор сечения
- •В. Построение эпюры углов закручивания сечений
- •6.5. Кручение бруса круглого сечения в упругопластической стадии
- •6.6. Контрольные вопросы по теме
- •7. Прямой изгиб призматических балок
- •7.1. Построение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил
- •7.2. Расчеты на прочность
- •7.3. Расчет по методу предельной несущей способности
- •7.4. Примеры расчета
- •1. Полная проверка прочности балки
- •2. Расчет по методу предельного равновесия
- •7.5. Контрольные вопросы по теме
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Сопротивление материалов основы теории и примеры выполнения индивидуальных расчетных заданий
4.3. Исследование объемного напряженного состояния
Как было показано ранее в п. 4.1, напряжения, действующие на гранях элементарного параллелепипеда, в общем случае напряженного состояния представляются в виде тензора напряжений (рис. 4.4а), как упоминалось:
.
Тензор напряжений симметричен относительно главной диагонали, поскольку по закону парности касательных напряжений имеем:
Рассмотрим определение главных напряжений и положения главных площадок в случае объемного напряженного состояния (все три главных напряжения не равны нулю) (рис. 4.4б).
Предположим, что нам известно положение главной площадки, определяемой нормалью . Сечением, параллельным этой площадке, выделим из исходного параллелепипеда тетраэдр, изображенный на рис. 4.5б, и составим условия равновесия тетраэдра в виде суммы проекций действующих на него сил на оси координат. Введем обозначения для направляющих косинусов нормали:
cos() = ;cos() = m;cos() = n. (4.16)
Примем площадь наклонной грани тетраэдра dA = 1, тогда площади других граней будут: dAX=,dAy=m,dAZ=n.
Единственное напряжение, действующее на главной площадке, обозначим . Сумма проекций сил на ось Х запишется в виде:
Аналогичные равенства будут для осей Yи Z. Все вместе они составят систему однородных уравнений относительно неизвестных косинусов, m и n:
(4.17)
Так как между неизвестными существует зависимость
+m2+n2= 1, (4.18)
то одновременно они все не могут быть равны нулю. В этом случае (доказано в линейной алгебре) определитель однородной системы уравнений равен нулю, т.е.
(4.19)
Раскрыв определитель, получим кубическое уравнение
(4.20)
три корня которого и будут значениями трех главных напряжений в рассматриваемой точке.
Коэффициенты уравнения (4.20) получаются при раскрытии определителя (4.19) и имеют следующий вид:
I1=
I2=(4.21)
I3=
Эти коэффициенты не зависят от выбора осей координат, поскольку при любых исходных площадках уравнение (4.20) должно давать одни и те же корни – главные напряжения в точке. Они называютсяпервым, вторым и третьим инвариантами напряженного состояния (тензора напряжений).
Для определения направляющих косинусов соответствующих одной из трех главных площадок, значение главного напряжения на этой площадке надо подставить в (4.17) вместо. Совместное решение уравнений (4.17) и (4.18) и даст искомые значения направляющих косинусов
4.4. Деформированное состояние в точке. Обобщенный закон Гука
Установим зависимость относительной линейной деформации от нормальных напряжений в случае объемного напряженного состояния.
Определим относительную продольную деформацию выделенного элемента (см. рис. 4.1б) в направлении главного напряжения σ1, отдельно рассматривая влияние каждого из главных напряжений и складывая результаты в соответствии с принципом независимости действия сил:
.
Под действием напряжения σ1элемент в направлении этого напряжения на основании закона Гука получит относительное удлинение, равное. (Аналогично определятся относительные деформации по направлениям двух других главных напряжений:;).
В то же время по отношению к напряжениям σ2и σ3, ребро элемента, параллельное σ1, является поперечным размером, а потому под действием напряжений σ2и σ3элемент в направлении σ1испытывает относительные укорочения, равные:
,.
Здесь – коэффициент поперечной деформации, называемый коэффициентом Пуассона; ε' – относительная поперечная деформация; ε – относительная продольная деформация.
Таким образом, полная относительная деформация элемента в направлении напряжения σ1выразится суммой:
.
Подобные же выражения получим и для деформаций в двух других направлениях. В результате имеем:
(4.22)
Касательные напряжения не вызывают удлинений ребер выделенного параллелепипеда, а вызывают лишь изменения прямых углов между его гранями. Закон Гука в общем виде (рис. 4.1а) для объемного напряженного состояния запишется:
(4.23)
В соотношениях (4.23) использована зависимость между тремя упругими постоянными материала – модулем упругости 1-города Е, коэффициентом Пуассонаи модулем упругости 2-го рода (модулем сдвига) G:
G = .
Формулы (4.23) показывают, что при изменении нормальных и касательных напряжений на всевозможных площадках, проходящих через заданную точку, соответственно изменяются относительные линейные деформации и углы сдвига граней выделенного элемента с бесконечно малыми размерами dx, dy, dz.
Совокупность линейных относительных деформаций и углов сдвига для всевозможных направлений осей, проведенных через заданную точку, называется деформированным состоянием в точке.
Деформации элемента в трех ортогональных плоскостях представим в виде таблицы
аналогичной тензору напряжений и называемой тензором деформаций.
Выражения (4.22) и (4.23), устанавливающие связь между деформациями и напряжениями в общем случае напряженного состояния, носят название обобщенного закона Гука. Они применимы при напряжениях, не превышающих предел пропорциональности материала и при малых деформациях.
С помощью формул (4.23) обобщенного закона Гука можно определять относительные деформации по любому заданному направлению, если предварительно определить нормальные напряжения вдоль указанного направления и двух других направлений, перпендикулярных заданному.
Относительные деформации ε1, ε2, ε3в направлениях, для которых отсутствуют углы сдвига, определяемые по формулам (4.22), называются главными деформациями.
Для главных направлений тензор деформаций получит вид:
.