- •1 Содержание
- •3 Технико-экономическое обоснование проекта
- •3.1 Определение типа производства
- •3.2 Служебное назначение и конструкция детали
- •3.3 Отработка конструкции детали на технологичность
- •3.4 Выбор и технико-экономическое обоснование метода получения исходной заготовки
- •4 Технологический раздел
- •4.1 Разработка маршрута обработки корпуса
- •4.2 Выбор режущего инструмента
- •4.3 Анализ точности обработки
- •4.4 Расчет припусков
- •4.5 Расчет режимов резания
- •4.6 Расчет технологической нормы времени
- •5 Конструкторский раздел
- •5.1 Конструирование станочных приспособлений.
- •5.2 Проектирование инструментальных наладок
- •6 Разработка планировки участка
- •7 Безопасность жизнедеятельности
- •7.1 Введение
- •7.2 Санитарно-гигиенические факторы условий труда
- •7.3 Характеристика помещений
- •7.4 Разновидности опасных вредных факторов
- •8 Экология
- •8.1 Введение
- •9 Экономический раздел
- •10 Заключение
- •11 Список использованной литературы
- •Приложения
4.5 Расчет режимов резания
4.5.1. Расчет режимов резания для фрезерно-центровальной операции.
Операция производится на фрезерно-центровальном полуавтомате МР-71М.
Первый технологический переход: Выбираем торцовую насадную фрезу 2214-0153 по ГОСТ 9473-80 со вставными ножами, оснащенными пластинами из твердого сплава Т15К6. Назначаем глубину резания t = 5 мм.
Определяем скорость резания по формуле :
, [22, с. 282] (4.5.1.1)
где CJ – коэффициент скорости, CJ = 332 [22, с.286,табл. 39];
D – диаметр фрезы, D = 100 мм;
T – стойкость фрезы, T = 180 мин [22, табл. 40, с.290];
t – глубина фрезерования, t =5 мм;
Sz – подача, Sz = 0,15 мм/зуб [22 , с.283,табл.33];
B – ширина фрезерования, B =20мм;
z – число зубьев фрезы, z = 10;
- показатели степени ([11] таблица 39, стр.286):
q = 0,2; [11, с.286, табл. 39]
m = 0,2; [11, с.286, табл. 39]
x = 0,1; [11, с.286, табл. 39]
y = 0,4; [11, с.286, табл. 39]
u = 0,2; [11, с.286, табл. 39]
p = 0. [11, с.286, табл. 39]
kJ - поправочный коэффициент на скорость резания учитывающий фактические условия резания, определяется по формуле :
kJ = kмJ × kпJ × kиJ [22, c.282] (4.5.1.2)
где kмJ – коэффициент учитывающий качество обработки материала, определяется по формуле ([22] таблица 1, стр.261):
(4.5.1.3),
где kг – коэффициент учитывающий группу стали по обрабатываемости, kг =1 [22 , с.262 ,табл. 2];
nJ – показатель степени, nJ = 1,0 ([22] таблица 2, стр.262).
kпJ – коэффициент учитывающий состояние поверхности, kпJ = 0,8 ([22 табл. 5, с.263]);
kиJ – коэффициент учитывающий влияние материала инструмента, kиJ = 1 ([22, с.263 табл. 6];
kJ = 1 × 0,8 × 1 = 0,8
Определяем частоту вращения по формуле:
, (4.5.1.4)
где J – скорость резания, J = 235,8 м/мин;
D – диаметр фрезы, D = 100мм.
Принимаем ближайшее значение по паспорту станка
n=712 об/мин
Определяем силу резания по формуле:
, (4.5.1.5)
где Cp = 825 ([22 табл. 41, с.291]);
t – глубина резания, t = 5 мм;
Sz – подача, Sz = 0,15 мм/зуб;
B – ширина фрезерования, B = 20мм;
z – число зубьев фрезы, z = 10;
D – диаметр фрезы, D = 100 мм;
n – частота вращения фрезы, n = 712 об/мин;
- показатели степени ([11 табл. 41, с.291]):
x = 1; [11 табл. 41, с.291]:
y = 0,75; [11 табл. 41, с.291]:
u = 1,1; [11 табл. 41, с.291]:
q = 1,3; [11 табл. 41, с.291]:
w = 0,2. [11 табл. 41, с.291]:
kмp – коэффициент учитывающий влияние качества обрабатываемого материала, определяется по формуле ([22] таблица 9, стр.264):
, (4.5.1.6)
где n – показатель степени, n = 2,14.
Определяем крутящий момент по формуле :
, [22] (4.5.1.7)
где Pz – сила резания, Pz = 1811,9 Н;
D – диаметр фрезы, D = 100 мм.
Определяем мощность резания по формуле:
[22] (4.5.1.8)
Второй технологический переход:
Выбираем сверло 2317-0006 ГОСТ 14952-75 из быстрорежущей стали Р6М5(с охлаждением). Назначаем глубину резания, руководствуясь [22]
t = 0,5*D=0,5*3,15=1,575мм.
Определяем скорость резания по формуле:
,[22] (4.5.1.9)
где CJ – коэффициент скорости, CJ = 9,8 ([22] табл. 28, с.278);
D – диаметр сверла, D = 3,15 мм;
T – стойкость сверла, T = 15 мин;
t – глубина резания, t =1,575 мм ;
S – подача, S = 0,09 мм/об ([22] табл. 25, с.277);
- показатели степени ([22] табл. 28, с.278):
m = 0,2; [22] табл. 28, с.278
y =0,5; [22] табл. 28, с.278
q = 0,4; [22] табл. 28, с.278
kJ - поправочный коэффициент на скорость резания учитывающий фактические условия резания, определяется по формуле :
kJ = kмJ × klJ × kиJ, [22, c.282] (4.5.1.10)
где kмJ – коэффициент учитывающий качество обработки материала, определяется по формуле (5.4.1.3) ([22] табл. 1,с.261):
,[22]
где kг – коэффициент учитывающий группу стали по обрабатываемости, kг = 1,0 ([22] таблица 2 с.262);
nJ – показатель степени, nJ = 0,9.
klJ = 1,0 ([22] таблица 31, с.280);
kиJ – коэффициент учитывающий влияние материала инструмента,
kиJ = 1;
kJ = 1 × 1× 1 = 1
Определяем частоту вращения по формуле (4.5.1.4):
где J – скорость резания, J = 30.08 м/мин;
D – диаметр сверла, D = 3,15мм.
принимаем число оборотов n = 800 об/мин
Определяем силу резания по формуле:
[22] (4.5.1.11)
где Cр – коэффициент осевой силы, Cр = 68 ([22] таблица 32, с.281)
D – диаметр cверла, D =3,15 мм;
S – подача, S = 0,09 мм/об;
- показатели степени ([22] таблица 32 , с. 281):
y = 0,7;
q = 1;
kp = kмp – определяем по формуле (4.5.1.6) ([22] таблица 9, с.264):
где n – показатель степени, n = 1.
Определяем крутящий момент по формуле:
[22] (4.5.1.12)
где Cм – коэффициент , Cм = 0,0345 ([22] таблица 32, стр.281)
D – диаметр cверла, D =3,15мм;
S – подача, S = 0,09 мм/об;
- показатели степени ([22] таблица 32, стр.281): y = 0,8;
q =2,0;
kp = kмp. – определяем по формуле (3.5.1.6):
где n – показатель степени, n = 1,0.
Определяем мощность резания по формуле :
(4.5.1.13)
Необходимая мощность на приводе станка:
(4.5.1.14)
где η - КПД станка, η=0,75 [15]
Ncт=13 кВт [3, с. 195, табл.4.42]
Должно выполняться условие:
Ncт>Nпр
13>8,12 кВт, условие выполняется
Определим норму времени на операцию 015:
То=(L1/ Sм)+ (L2/n* Sо) [15 с.612-614.], (4.5.1.15)
где L1= l1+l+ l2, (l1=15, l=20мм, l2=15)
L2=l1+l, (l1=1мм, l=6,97мм);
Sм- минутная подача (Sм= Sz*z*n, мм/мин, Sм=0,15*10*712=1068мм/мин );
Sо- подача на оборот шпинделя, мм/об (Sо=0,09мм/об).
То=(50мм/ 1068мм/мин)+ (7,97мм/(800об/мин* 0,09мм/об)) =0,16мин.
4.5.2 Расчет режимов резания на токарную операцию 020
Операция выполняется на токарном многорезцовом полуавтомате 1Б240П-4К пятью резцами (см. чертежи, лист 7).
Выбираем из шести инструментов лимитирующий режущий инструмент – токарный проходной упорный отогнутый резец с режущей частью из сплава Т15К6 по табл.3 [22]
Назначаем следующие параметры обработки (по лимитирующему резцу, который непосредственно обрабатывает поверхность диаметром 45, длиной 75мм):
глубина резания t = 2 мм ( это значение берем из расчета припусков на механическую обработку- см. табл.4.4.1 настоящей записки);
подача S = 0,6 мм/об. [22,табл.11,с.266]
Определяем скорость резания по формуле (4.5.2.1):
, [22] (4.5.2.1)
где Cv– коэффициент скорости, Cv = 350; [22,табл.17,с.269]
T – стойкость инструмента, так как у нас многоинструментальная обработка- одновременно работают 3 резца на одном суппорте, 3 резца –на втором, то период стойкости определим по формуле:
Тми=Т*кти ([22]табл.8, с.264);
Тми=60*2=120мин.
t – глубина резания, t = 2 мм;
S – подача, S = 0,6 мм/об;
Показатели степени: m = 0,2 [22,табл.17,с.269] ;
x = 0,15 [22,табл.17,с.269] ;
y = 0,35 [22,табл.17,с.269] .
kvпоправочный коэффициент, определяется по формуле (4.5.2.2)
kv = kмv kпv kиv kTи , (4.5.2.2)
где kмv – коэффициент учитывающий влияние материала заготовки, определяется по формуле (4.5.2.3): [22,таб.1,с.261]
(4.5.2.3)
где kг – коэффициент учитывающий группу стали по обрабатываемости [22,табл.2,с.262], kг = 1,0;
nv – показатель степени, nv = 1.
[22]
kпv – коэффициент учитывающий состояние поверхности
[22, т.2, табл.5,с.263], kпv = 0,8;
kиv – коэффициент учитывающий влияние материала инструмента [22,табл.6,стр.263], kиv = 1;
kти – коэффициент учитывающий многоинструментальную обработку [22,табл.7,с.264], kти = 2
kv = 0,75 0,8 1 2 = 1,2.
Определяем частоту вращения по формуле (4.5.2.4):
[22] (4.5.2.4)
где v – скорость резания, v = 144,78м/мин , D – диаметр обрабатываемой детали, D = 45 мм.
Примечание: все параметры определяем для лимитирующего резца.
Принимаем , ближайшее стандартное значение по паспорту станка: n=1048 об/мин
Рассчитаем фактическое значение скорости резания для каждого резца, участвующего в обработке:
Vф=( *D*n)/1000
Vф1 =(3.14*45*1048)/1000=148,08 м/мин;
Vф2 =(3.14*20*1048)/1000=65,8 м/мин;
Vф3 =(3.14*32*1048)/1000=105,3 м/мин;
Vф4 =(3.14*20*1048)/1000=65,8 м/мин;
Vф5 =(3.14*18*1048)/1000=59,2 м/мин;
Vф6 =(3.14*20*1048)/1000=65,8 м/мин.
Определяем силу резания по формуле (4.5.2.5):
(4.5.2.5)
где Cp = 300; [22,табл.22,с.273]
t – глубина резания, t = 2 мм;
S – подача, S = 0,6 об/мин;
v – скорость резания, v = 148,08 м/мин;
Показатели степени: x = 1; [22,табл.22,с.273]
y = 0,75; [22,табл.22,с.273]
n = - 0,15; [22,табл.22,с.273]
kp – поправочный коэффициент учитывающий фактические условия резания, определяется по формуле (4.5.2.6):
kp = kмр kр kр kр krр , (4.5.2.6)
где kмp – коэффициент учитывающий влияние качества обрабатываемого материала [22,табл.9,с.264]
.
kр, kр, kр, krр – коэффициенты учитывающие влияние геометрических параметров режущей части инструмента .
Назначим эти коэффициенты по справочнику:
kр = 0,89; kр = 1; kр = 1; krр = 0,93[22,табл.23,с.275].
kp = 1,33 0,89 1 1 0,93 = 1,1
Определяем мощность резания по формуле (4.5.2.7):
(4.5.2.7)
NеNст, Nст. =17 кВт.
Необходимая мощность на приводе станка:
(4.5.2.8)
где η - КПД станка, η=0,75 [15]
Должно выполняться условие
Ncт>Nпр
13>6.86 кВт, условие выполняется.
Определим норму времени на операцию 020:
То=L/(n*S), [15] (4.5.2.9)
где L=l1+lрез.+l2, где l1=2мм-величина врезания инструмента, l2=4мм - величина перебега инструмента;
n=1048 об/мин;
S = 0,6 мм/об
То=(2+75+1)/(1048*0,6)=0,1 мин.
Расчет режимов резания на шпоночно-фрезерную операцию 040.
Операция выполняется на шпоночно-фрезерном станке модели 6Д91. В качестве инструмента выбираем шпоночную фрезу
По ГОСТ 9140-78 из быстрорежущей стали Р6М5.
Параметры фрезы:
-D=6мм;
-z (число зубьев фрезы)=2;
- материал режущей части - Р6М5.
Назначаем следующие параметры обработки по [13,Т.2,с.286, табл.38]:
глубина фрезерования t = 3,5 мм;
подача на один зуб Sz = 0,006 мм/зуб.
Определяем скорость резания по формуле (4.5.3.1):
(4.5.3.1)
где Cv – коэффициент скорости, Cv = 46,7 [22, с.287, табл.39];
D – диаметр фрезы, D = 6 мм;
T – стойкость фрезы, T = 60 мин (табл.13,с.491 [11]);
t – глубина фрезерования, t = 3,5 мм;
Sz – подача, Sz = 0,006мм/зуб ( [22]табл.35,с.284);
z – число зубьев фрезы, z = 2.
Показатели степени: q = 0,45;
m = 0,33;
x = 0,5;
y = 0,5;
p = 0,1.
Kv - поправочный коэффициент на скорость резания учитывающий фактические условия резания, определяется по формуле (4.5.3.2):
Kv = kмv kпv kиv , [22] (4.5.3.2)
где kмv – коэффициент учитывающий качество обработки материала, определяется по формуле (4.5.3.2) [13, т.2, стр.261, табл.1]:
, [22] (4.5.3.3)
где kг – коэффициент учитывающий группу стали по обрабатываемости ([22], с.262, табл.2),
kг = 1,0; [22]
n – показатель степени, n= 0,9.
kпv – коэффициент учитывающий состояние поверхности
([22],табл.5,стр.263), kпv = 0,8;
kиv – коэффициент учитывающий влияние материала инструмента
([22],табл.6,стр.263), kиv = 1.0;
Kv = 0,77 0,8 1 = 0,62
Определяем частоту вращения по формуле (4.5.3.4):
, [22] (4.5.3.4)
где v – скорость резания, v = 17.6 м/мин;
D – диаметр фрезы, D = 6 мм.
Примем стандартное значение по паспорту станка n=1250 об/мин
Определяем силу резания по формуле (4.5.3.5)
, [22] (4.5.3.5)
где Cp = 68,2 ([22], табл.41,с.291);
t – глубина резания, t = 3,5 мм;
Sz – подача, Sz = 0,006 об/зуб;
z – число зубьев фрезы, z = 2;
D – диаметр фрезы, D = 6 мм;
n – частота вращения фрезы, n = 1246,75 об/мин;
Показатели степени: x = 0,86 ([22], табл.41,с.291);
y = 0, 72 ([22], табл.41, с.291);
q = 0, 86 ([22], табл.41, с.291);
w = 0 ([22], табл.41, с.291).
kмp – коэффициент учитывающий влияние качества обрабатываемого материала, определяется по формуле (4.5.3.6) ([22], табл.9,стр.264):
[22] (4.5.3.6)
где n – показатель степени, n = 1.
Определяем крутящий момент на шпинделе по формуле (4.5.3.7):
, [22] (4.5.3.7)
где Pz – сила резания, Pz = 28,7 Н;
D – диаметр фрезы, D = 6 мм.
.
Определяем мощность резания по формуле (4.5.3.8):
[22] (4.5.3.8):
Необходимая мощность на приводе станка:
, (4.5.3.9)
где η - КПД станка, η=0,75 [15]
Должно выполняться условие:
Ncт>Nпр Ncт=0,8 кВт [3, с.193]
0,8>0,27 кВт, условие выполняется.
Определим норму времени на операцию 040:
При маятниковой подаче:
То=(L/SM), [15, с.614] (4.5.3.10)
SM=Sz*z*n- минутная подча (мм/мин), где
Sz=0,006мм/зуб; z=2зуб; n=1250 об/мин
SM=0,006*2*1250=15мм/мин.
То=18/(0,022*2*800)=1.2 мин.
На остальные операции назначаем режимы резания по нормативам из [11] , [15]. Занесем данные в таблицу 4.5.1
Таблица 4.5.1 Режимы резания на операции механообработки, назначенные по нормативам
№ операции |
Наименование операции |
Глубина резания |
Подача |
Скорость резания |
025 |
Токарная |
t=2мм |
S=0,6мм/об |
v=70м/мин |
030 |
Резьбофрезерная |
t=4мм |
Sz=0,04мм/зуб |
v=56м/мин |
045 |
Шпоночно-фрезерная |
t=2,5мм |
Sz=0,006мм/зуб |
v=26м/мин |
050 |
Токарная |
t=0,5мм |
S=0,6мм/об |
v=70м/мин |
055 |
Токарная |
t=0,5мм |
S=0,6мм/об |
v=70м/мин |
060 |
Резьбонарезная |
t=0,6мм |
S=0,6мм/об |
v=50м/мин |
070 |
Центрошлифовальная |
t=0,005мм |
S=0,001мм/об |
v=30м/с |
075 |
Круглошлифовальная |
t=0,006мм |
S=0,005мм/об |
v=30м/с |
080 |
Круглошлифовальная |
t=0,006мм |
S=0,005мм/об |
v=30м/с |
085 |
Резьбошлифовальная |
t=0,006мм |
S=0,005мм/об |
v=40м/с |
090 |
Агрегатная - сверление, снятие фаски; |
t=1,65мм |
S=0,08мм/об |
v=30м/мин |
-нарезание резьбы |
t=0,37мм |
S=0,37мм/об |
v=5м/мин | |
095 |
Круглошлифовальная |
t=0,003мм |
S=0,005мм/об |
v=30м/с |
100 |
Круглошлифовальная |
t=0,003мм |
S=0,005мм/об |
v=30м/с |
105 |
Резьбошлифовальная |
t=0,006мм |
S=0,005мм/об |
v=40м/с |