Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_10538
.pdf
выходит из линзы 2 в виде параксиального пучка параллельных световых лучей. На рисунке 3 изображен
пучок параллельных лучей, входящих в первую поверхность. Положительная линза 2 расположена под углом
90° к центру, образуя угол наклона к оси системы, составляющий приблизительно десять градусов.
Отрицательная линза 2 отклоняется на 95° от оси, в положение 4, чтобы иметь увеличенный угол наклона к
оси, приблизительно пятнадцать градусов. Отношение тангенса первого угла к тангенсу второго угла
представляет собой числовое значение сжатия θ или коэффициента увеличения объектива. Такой карандаш
4, как правило, не будет иметь фокусное расстояние в той же плоскости, что и объект, то есть в этом случае
карандаш 4 перестанет быть гомоцентричным.
349,507 Нет, 6301/30.
В результате будет наблюдаться определенная степень астигматизма вдоль луча 4, при этом луч 3,
указанный выше уравнения, равен нулю, и выражение гомоцентрично. Однако проблема заключается в том,
что кривизна тангенциального изображения отличается от кривизны системы сферических поверхностей
положительной линзы этого объекта 65 поверхностей тем, что тангенциальное изображение представляет
собой прямоугольную гиперболу, не зависящую от объектива, причем в целом только показатель
преломления. Для показателей преломления триплеты ее поверхностей параллельны в пределах
практической применимости гиперболы представляют собой почти прямую линию, параллельную оси
показателей преломления, и изображение совпадает само по себе. Поэтому для того, чтобы скорректировать
астигматизм, необходимо, чтобы тангенциальное изображение на рис. 1 положительной линзы совпадало с
плоскостью объекта независимо от матрицы этой линзы. Дальнейшее развитие уравнений астигматизма,
существенно независимых от показателя преломления, выполненное Чапским, а затем упрощение этих
уравнений для тонкой линзы. Если отрицательная линза 2 может быть выбрана таким образом, чтобы иметь
одинаковую тангенциальную кривизну поверхности изображения, на которой объектив будет свободен от
астигматизма, позволит получить следующее простое выражение для поверхности изображения, на которой
объектив будет свободен от астигматизма.
Касательное изображение такой линзы представляет собой пучок параллельных лучей 4, сформированный в
ее проекции 80, при этом предполагается, что объект, для дальнейшего упрощения, находится на
бесконечности, виртуальная точка 6, положение точки G, а именно, является функцией фокусного расстояния
линзы 2 или постоянной увеличения 1 3 nr±' (n+l)Y__ объектива. Точка 6 никогда не находится в центре линзы
2. Выражение 2 / n+ 2 _ ( 2 n+l) N 2 для кривизны ее касательной поверхности 2 n F -n-l) F 2) является
функцией кривизны линзы и ее показателя преломления, изменяющегося значительно при изменении любой
из сторон касательной поверхности изображения, F, фокусного расстояния. Где Rt — радиус кривизны
касательной поверхности изображения, F, фокусное расстояние Фактически, это квадратичное выражение
длины линзы, r, радиуса кристалла в камере и кубическое выражение поверхности, на которой она
расположена, в показателе преломления.
В определенном диапазоне увеличения/преломления стекла и x — расстояние, а для конструкций объекта 95
от поверхности радиусом r до точки пять, рассмотренной до сих пор, для любого показателя преломления,
при котором падающий луч или пропреломление пересекает ось, существуют две матрицы для удлинения
луча. Все эти две касательные фокальные поверхности считаются положительными в положительной и
отрицательной линзах. Направление распространения падающего луча одинаково. Одна из них —
отрицательная линза 10q, падающая параллельным светом, с очень выпуклой внешней поверхностью. Это
уравнение непосредственно применимо к проблеме афокальной цилиндрической сферической аберрации как
следствия объектива, и мы можем применить его в простейшем случае, требуя, чтобы каждая матрица была
сформирована как другая матрица. Для 105 ее объектив должен быть сформирован как ахроматизированный
или склеенный дублет, в котором линза менее вогнута снаружи и Общее значение двух стекол, составляющих
линзу, невелико. Такое решение предполагает наличие одинакового показателя преломления. Это
предпочтительно.
Выражение для кривизны тангенциальной поверхности изображения такой линзы необходимо
скорректировать для сферической аберрации. Это будет функция показателя преломления стекла, кривизны
линзы (которая численно равна алгебраической разности между силой линзы и линзой с отрицательной
кривизной). В качестве первого приближения для равной высоты линзы и расстояния от точки падения и
равных фокусных расстояний:
линза к точке на своей оси, в которой две линзы, их сферические аберрации, карандаш разрезает ее. В
случае, описанном здесь, фактическое фокусное расстояние должно быть обратно пропорционально их
цилиндрическому объективу. Если мы выберем 12 Q, крепление положительной линзы действует как для
положительной линзы форма и показатель преломления естественной диаплирагмы для системы и таким
образом, чтобы дать минимальное или почти наклонное значение сферической аберрации. Карандаши
центрированы на центре объектива. На рисунке 1 показано, что в общем случае будет обнаружено, что наш
60-градусный наклонный карандаш 3 правильно выбран, поскольку случайный выбор коррекции астигматизма
125, проходящей через центр линзы 1, через выбор отрицательной линзы приведет к отрицательной линзе,
сферическая аберрация которой меньше минимально возможной для положительной линзы. Чтобы
преодолеть эту трудность, мы можем рассмотреть, какая еще свобода у нас есть для выбора отрицательной
линзы.
На рис. 2 показан график для объектива с постоянной увеличения, равной половине, по абсциссам от 0 до
показателя преломления, а по ординатам — значения кривизны тангенциальной поверхности изображения
одной линзы. На рис. 9 показано значение кривизны тангенциальной поверхности изображения для
положительной линзы в пределах n = 1,5 и n = 1,7.
На рисунке 10 я строю семейство кривых, представляющих значения кривизны тангенциальной поверхности
изображения отрицательной линзы для значений N от n = 1,5 до r = -1,7, причем каждая кривая семейства
соответствует определенной кривизне линзы, причем эти значения алгебраически уменьшаются вверх.
Пересечения кривой 9 с семейством кривых 10 представляют собой решения анастигматического условия.
Будет видно, что алгебраическое увеличение кривизны или увеличение показателя преломления
отрицательной линзы уменьшает кривизну ее фокальной поверхности.
Алгебраическое увеличение камбрюра или уменьшение показателя преломления, по крайней мере в рамках
данной задачи, увеличивает сферическую аберрацию этой линзы. Таким образом, при наличии
соответствующих пар показателей преломления для ахроматизма, можно увеличить сферическую аберрацию
отрицательной линзы, одновременно увеличивая ее камбрюр и уменьшая показатель преломления, без
изменения кривизны тангенциального изображения. Таким образом, можно получить решение.
Если принять направление распространения света за положительное и считать, что на линзу падает
параллельный свет, то он фокусируется во второй фокусной точке линзы, а другая фокусная точка
называется первой фокусной точкой. Опять же, если принять направление распространения света за
положительное и считать, что на линзу падает параллельный свет, то кривизна простой линзы численно
равна силе первой поверхности в диоптриях минус сила второй поверхности в диоптриях, причем обе
величины равны B 5, с учетом соответствующих знаков. В данном описании кривизна отрицательной линзы
будет рассматриваться так, как если бы параллельный свет падал на ее внешнюю поверхность и,
следовательно, как если бы свет шел с противоположного направления.
Существует предел диапазона увеличения, в котором можно получить решения такого характера, если
отдельные элементы объектива состоят из приблизительно одинаковых линз с практически равными
показателями преломления. Например, для объектива, сжимающего изображение в соотношении один к трем,
такого решения не существует. Не существует матрицы или показателя преломления, обеспечивающих
тангенциальную поверхность изображения с углом 70° и такой малой кривизной, как у положительной линзы.
Опять же, при сжатии от одного до двух трудно получить решение, используя очки, доступные в каталогах
производителя. Для такого увеличения подходящее решение для астигматизма, которое также делает
сферическую аберрацию отрицательной линзы достаточно малой, достигается только путем выбора пары
показателей преломления, находящихся в нижней части диапазона пар подходящих показателей
преломления. Необходимо использовать кривую, соответствующую кривой, расположенной примерно
посередине между кривыми, указанными под номерами 11 и 12 семейства кривых 10 на рис. 2.
Поправка на астигматизм объектива является аналитической. Я определил для значительного числа случаев,
что для линз с углом наклона 90 градусов, равным десяти градусам, аналитическое решение равномерно
отклоняется примерно на десять процентов от тригонометрического решения. В рассматриваемой здесь
задаче два решения, так сказать, вычитаются одно из другого, и, таким образом, ошибка становится порядка
одного процента. Затем легко, с помощью обычного процесса тригонометрических вычислений,
интерполировать абсолютную поправку. Поправка на сферическую аберрацию сначала производится
обычным аналитическим способом, а затем правильное решение интерполируется тригонометрическими
методами. В приведенном ниже примере объектив был сферически скорректирован, относительно
параксиальной рефракции, для зоны, составляющей одиннадцать десятых от максимального отверстия
положительной линзы. Я выбираю эту зону произвольно, не желая ограничивать себя такой поправкой как
обязательно «наилучшей».
Обычно достаточно, если объективы такого типа, используемые в кинопроизводстве, скорректированы для
линз, средний наклон которых относительно оси положительной линзы не превышает десяти градусов, и, по
крайней мере, для проекции этот максимальный наклон может быть уменьшен почти вдвое. Такие объективы,
помимо коррекции астигматизма, должны быть скорректированы не только на сферическую аберрацию одного
цвета и параксиальный ахроматизм, но и на краевую сферическую аберрацию другого цвета, а также,
насколько это практически возможно, должны быть свободны от комы.
В приведенном выше аналитическом обсуждении кривизна тангенциальной поверхности изображения была
принята соответствующей значению q аналитического выражения. При вычислении 130 тригонометрически
для фактического расстояния тангенциального изображения положительной линзы это расстояние может
несколько изменяться путем изменения матриц и показателей преломления двух стекол из-за их фактической
толщины.
Если мы разделим две составляющие линзы элемента воздушным зазором, или если даже без такого
разделения в случае отрицательного элемента мы существенно отклонимся от равенства показателей
преломления для двух составляющих линз элемента, то приведенная выше простая аналитическая формула
недостаточна для определения кривизны касательной поверхности изображения. Вторая линза такого
элемента тогда добавляет приращение кривизны, положительное или отрицательное, к кривизне касательной
поверхности изображения элемента в целом, которое отличается от приращения в случае склеенного дублета
равных показателей преломления. Кривизна касательной поверхности изображения такого элемента
определяется двойным применением формулы. Значение кривизны поверхности для первой линзы элемента
определяется, как указано выше, причем решение дает расстояние до точки касательного изображения.
В качестве первого приближения это расстояние можно принять равным фокусному расстоянию первой
линзы. Это расстояние a затем входит в следующую формулу: 1 3 n+ 1 3 6 (n+l N 2 n+ 1 \ Rl n F + a Vr F (n-1) F
2 an F)(a -ln+ 2 2 n+ 1 4 n+ 4 N 2 F 3 n+ 1 _ 3 n-2 3 \r 2 n F r(n-1)Fl ar + (n-l) 2 F 3 + a(n 1)-'2 + a 2 n F l ( 1 -1)2
Вычисление этой формулы дает желаемую кривизну касательной поверхности изображения элемента в
целом. Если бы элемент состоял из трех линз -40, формула применялась бы снова к третьей линзе и т. д.
Таким образом, мы не только ввели возможность уменьшения кривизны касательной поверхности
изображения 5 на рис. 1 и, следовательно, отклонений от совпадения двух поверхностей, но и сделали
возможным использование огромного объема информации, накопленной за последнее столетие, для
уменьшения сферической аберрации, комы и вторичного спектра положительного элемента до значений ниже
пределов, возможных в приведенном выше обсуждении для простого цементированного дублета
приблизительно равных индексов.
Например, мы можем даже уменьшить сферическую аберрацию еще больше, чем та, которая
уравновешивает простой отрицательный элемент, если одновременно уменьшим сферическую аберрацию
отрицательного элемента, обработав его аналогичным образом. В результате межзональные поправки на
сферическую аберрацию и поправку на кому будут дополнительно улучшены.
Таким образом, хотя увеличение числа переменных позволяет добиться больших улучшений в поправках,
аналитическое решение остается простым, несмотря на увеличение трудозатрат на проведение
окончательных тригонометрических уточнений. В данном обсуждении я рассматривал целевую функцию как
состоящую из двух элементов: положительного и отрицательного. Существенной характеристикой целевой
функции является то, что это условие должно быть выполнено, если мы хотим получить афокальную
компрессионную целевую функцию. Рассмотрим, какие возможности это дает нам для построения отдельных
элементов. Рассмотрим основное уравнение Гульстранда для комбинации двух преломляющих систем: ΔT,2 =
D + D 2 ΔT 1,D = D 2 ΔT 1 , где D 12 — преломляющая способность объединенной системы, а D 2 —
преломляющие способности первой и второй систем соответственно, λ — расстояние от второй главной точки
первой системы до первой главной точки второй системы, деленное на показатель преломления
промежуточной среды, и λ1,2 и λ3.
11, 2 — это расстояния первой и второй главных точек объединенной системы от первой и второй главных
точек отдельных систем соответственно.
Рассматривая применение этого уравнения 95 к построению комбинированной системы, в которой заменяется
любой из элементов афокального объектива, очевидно, что если комбинированная система должна быть
отрицательной, то оба частичных элемента не могут быть положительными, поскольку афокальный элемент
(последний член в противном случае меньше по абсолютной величине, чем сумма двух других). Для
отрицательной комбинированной системы, в которой оба частичных элемента не являются отрицательными.
Последний член положителен, и суммарная преломляющая способность 105 не может быть увеличена путем
их разделения. Обратное справедливо для положительной комбинированной системы. Если положительная
комбинированная система состоит из положительного и отрицательного частичного элемента, как это должно
быть, если она ахроматическая, то увеличение расстояния между двумя элементами увеличивает
преломляющую способность комбинированной системы, и мы можем сохранить ту же преломляющую
способность комбинированной системы, увеличивая при этом преломляющую способность отрицательного
элемента. Если в нашем афокальном объективе мы смещаем положительный элемент положительного
элемента внутрь объектива и отводим его от его составляющей отрицательного элемента, то приведенные
выше формулы показывают, что вторая главная точка комбинированного положительного элемента
находится на значительном расстоянии от положительного элемента и в направлении отрицательного
элемента афокального объектива. Первая главная точка комбинированного положительного элемента
смещается на значительную величину в том же направлении.
Путем соответствующего выбора преломляющей способности трех линз и жесткости составляющих их стекол
можно сделать афокальную комбинацию из трех простых линз ахроматической. Для применения обычных
уравнений необходимо определить положение естественной диафрагмы. На рис. 1 луч 4, если его проследить
в обратном направлении по его траектории, проходит через центр линзы 1.
Для линзы конечной толщины уместнее было бы сказать, что луч 3, если он построен параллельно самому
себе с каждой стороны линзы 1, должен входить в линзу и выходить из нее таким образом, чтобы быть
направленным соответственно через первую и вторую главные точки линзы 1. Те же условия справедливы и
для положительной комбинации трех линзовых объективов.
На рис. 3 схематически показана конструкция такого афокального объектива с коэффициентом увеличения,
равным двум третям. В точке 14 показана отрицательная линза 40°, в точке 15 — положительная линза,
отделенная от линзы 14 значительным интервалом. В точках 16 и 17 показаны соответственно первая и
вторая главные точки объединенной системы 14, 15, а в точке 18 показан отрицательный элемент
афокального объектива 45°. В точке 17 также показана диафрагма системы. Луч, параллельный оси,
входящий в линзу 14 на любой заданной высоте, выходит из линзы 18 параллельно оси 50° и на высоте,
составляющей две трети той же высоты. В точке 19 показан косой луч, входящий в линзу 14 и направленный к
точке 16 с произвольным наклоном в десять градусов. В точке 14 он отклоняется на 55° от оси, а в точке 15
отклоняется так, чтобы пройти через точку 17 и быть параллельным первоначальному направлению падения
в точке 19. На линзе 18 луч снова отклоняется от оси, оставляя линзу в виде 60, луч 20 имеет наклон
приблизительно в пятнадцать градусов относительно оси. Вторая главная плоскость объединенного
положительного элемента занимает положение естественной диафрагмы объектива как единого целого, и в
этом положении следует разместить физическую диафрагму.
Для иллюстрации данного обсуждения ниже приведены данные для одного из бесконечного множества таких
ахроматических афокальных компрессионных объективов с коэффициентом увеличения, равным двум
третям. Три показателя преломления и коэффициенты сжатия его трех линз, а также точки его конструкции,
следующие:
Линза I A 1 = -10 диоптрий 1 V 1 = V 1 Линза II D = + 12 диоптрий 325 12 = l 74 Линза III.
1) = 10 диоптрий 13 В 3 = 7 В 1 Для группы I, II ID 1,2 = lt I 1,2 = Dl,32 = Следует понимать, что эти данные
относятся к одному объективу, как описано выше и схематически изображено в масштабе, приблизительно
соответствующем рисунку 3. Таким образом, они полностью определяют все указанные там размеры и
расстояния.
Коррекция такого объектива, как и двухлинзового объектива, осуществляется путем выбора пары равных
кривизн тангенциальных поверхностей изображения, соответствующих «сбалансированным сферическим
аберрациям». Кривизны тангенциальных поверхностей изображения различных возможных форм
отрицательной линзы определяются, как описано выше. В случае комбинированного положительного
элемента мы определяем семейство кривых, подобных кривым 10 на рисунке 2, дающих кривизны
тангенциальных поверхностей изображения, соответствующих возможным формам и показателям
преломления второй или положительной линзы 6 диоптрий в миллиметрах = 58-1 миллиметров.
Положительный элемент, где x формулы фиксируется геометрической конструкцией, показанной на рисунке 3,
а приблизительное значение величины a формулы выводится из значения фокусного расстояния первой, или
отрицательной, линзы элемента. Затем становится простой задачей рассмотреть вариации этих кривых,
обусловленные возможными вариациями параметра a, которые можно получить при изменении характера
линзы. Из этого окончательного двойного семейства кривых, представляющих возможные кривизны
касательной поверхности изображения положительного элемента, мы можем выбрать значение кривизны,
равное одной из возможных кривизн касательной поверхности изображения третьей линзы или
отрицательного элемента. Число возможных решений ограничено ограничением, наложенным на показатели
преломления стекол A v 349,507, из-за необходимых для них ограничений. Соображения, касающиеся
балансировки сферических аберраций линз, дополнительно ограничивают число возможных решений.
Аналитическое решение в конечном итоге корректируется тригонометрическими вычислениями.
На рис. 4 изображены линзы для r = +55,3 мм, d = 4,5 мм, n = 1,5688, r = 21,3 мм, d = 1,5 мм = бесконечность,
n2 = 1,575, интервал 26,944 мм, r = 92 мм, d3 = 4,5 мм, n = r = 15 мм, d = 1,5 мм, N4 = увеличение объектива от
двух до трех. На рис. 21 показан положительный цилиндрический ахроматический склеенный дублет, а на рис.
22 — отрицательный цилиндрический ахроматический склеенный дублет со следующими характеристиками: v
= 56, a = 748, a = 41,3, a = 766, 1,575, v = 41,3, a = 766, 1,5638, v = 60,7, a = 707, r = +61 мм, свободное
отверстие каждого объектива. Дублет 20. Составные элементы этой цели были выбраны таким образом,
чтобы коэффициенты разложения α были максимально близки друг к другу.
Это является большим преимуществом для цементированных объективов, подверженных воздействию тепла.
Однако, предлагая это решение, я не ограничиваюсь ни таким увеличением, ни формированием объектива из
пар линз с почти одинаковыми показателями преломления, ни склеиванием пар линз вместе. Действительно,
как описано выше, при соответствующих обстоятельствах я могу изготавливать один или оба элемента из
разных линз, склеенных или не склеенных, по два или более линз в одном элементе, в зависимости от моих
желаний, чтобы дополнительно скорректировать остаточные аберрации или улучшить форму положительного
или отрицательного элемента.
Описанная выше коррекция, при которой объектив ахроматизируется целиком, положительный элемент,
состоящий из двух простых линз, разделенных значительным интервалом, и отрицательный элемент,
представляющий собой простую отрицательную линзу, обладает множеством преимуществ и подвергается
совершенно аналогичному балансированию аберраций и тангенциальной фокальной поверхности одного
элемента относительно другого. Если одна из линз этой триады представляет собой склеенный дублет,
коррекции могут быть дополнительно уточнены. Центральное положение диафрагмы, как было показано,
увеличивает количество доступных решений для астигматизма и одновременно позволяет уменьшить
искажения в большей степени, чем в объективе, состоящем всего из двух простых элементов.
Приведенное выше описание носит исключительно иллюстративный характер и не предназначено для
определения границ изобретения.
Теперь, подробно описав и...
выяснили природу моего изобретения и то, каким образом оно реализовано.
Я объявлю, что то, что я должен исполнить, я
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_349508.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=349508&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB349508A
[]
T-: ' ' 'ti, _ ff,w
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: 25 февраля 1930 г., № 6315/30.
Завершено: 26 мая 1931 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
349,508 Усовершенствования в механизмах толкателей клапанов для двигателей или относящиеся к ним.
Мы, Герберт Стейтон Хьюитт, проживающий по адресу: Риджент-роуд, 15, Сарбитон, графство Суррей,
британский подданный, и компания «Автомобильная инженерная компания Лимитед», проживающая по
адресу: Грин, Твикенхэм, графство Мидлсекс, британская компания, настоящим заявляем о характере
данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны в следующем
заявлении:
Данное изобретение относится к усовершенствованиям механизма толкателей клапанов для двигателей
такого типа, в которых башмак расположен в гнезде, установленном на одном из подвижных элементов
механизма толкателя, и входит в зацепление с поверхностью другого подвижного элемента механизма,
причем башмак и гнездо имеют взаимодействующие поверхности, форма которых позволяет осуществлять
относительное вращение между ними. В механизме толкателей клапанов указанного типа уже предлагалось
создание каналов через гнездо, через башмак и через шток клапана, который находится в зацеплении с
башмаком. Эти каналы были расположены в одной плоскости и сообщались с системой подачи масла под
давлением двигателя.
Целью этого известного устройства была подача охлаждающего масла к полому штоку и головке клапана. В
подобных механизмах также предлагалось удерживать башмак в гнезде путем вращения нижних кромок
гнезда вокруг башмака таким образом, чтобы часть диаметра башмака полностью находилась внутри гнезда.
В последнем варианте масло подавалось самотеком между поверхностями башмака и гнезда.
Целью изобретения является создание конструкции указанного типа, которая минимизирует шум, обычно
связанный с толкающим механизмом, а также минимизирует износ различных частей механизма. Согласно
данному изобретению, толкающий механизм описанного типа включает в себя в сочетании средства для
постоянного удержания башмака в указанном гнезде и средства для подачи масла под давлением к одной
поверхности указанного башмака (т.е. к поверхности, расположенной внутри масляного кожуха).
Благодаря такой конструкции в любом зазоре, который может, например, быть вызван износом, образуется
масляная прослойка, и таким образом уменьшается стук толкательного механизма.
Важной особенностью изобретения является то, что предусмотрены средства для подачи масла под
давлением к той поверхности башмака, которая находится внутри гнезда 60, и что средства для постоянного
удержания башмака в указанном гнезде представляют собой масляное уплотнение. Такая конструкция
предотвращает чрезмерную утечку масла между башмаком и гнездом 65. Еще одной особенностью
изобретения является то, что по меньшей мере одна из указанных противоположных поверхностей
регулируется относительно соответствующего подвижного элемента в направлении его движения.
Регулировка поверхности 70 осуществляется таким образом, чтобы между каждым башмаком и
взаимодействующими поверхностями подвижных элементов могла образоваться масляная прослойка.
Следует отметить, что в определенных пределах износ различных частей не будет вредным, поскольку он
будет автоматически компенсироваться увеличением размера прослойки между башмаком и
взаимодействующей поверхностью.
Ещё одна особенность изобретения 80 заключается в том, что один из указанных подвижных элементов
может быть снабжен опорной поверхностью, которая окружает или окружена неподвижным опорным
элементом, причём этот опорный элемент снабжен масляным карманом 85 или резервуаром, сообщающимся
с системой подачи масла под давлением, и в том, что подвижный элемент снабжен каналом, который одним
концом сообщается с отверстием на противоположной поверхности на конце подвижного элемента 90, а
другим концом — с указанным карманом или резервуаром.
Другие особенности изобретения изложены в следующем описании 95 конкретных конструкций и также
заявлены ниже.
Обращается внимание на прилагаемый чертеж, на котором на рисунке 1 показан боковой вид, частично в
разрезе, механизма толкателя для управления клапаном двигателя внутреннего сгорания, включающего
грибовидный толкатель, штангу и коромысло.
На рисунке 2 показана модифицированная форма толкателя клапана диаметром 10 мм и его рабочая
поверхность.
На рисунке 3 показана еще одна форма взаимодействия F 4 v 349,508 между грибовидным толкателем и
штангой толкателя.
На рисунке 4 показан коромысло, снабженное гнездом и опорной пластиной в соответствии с данным
изобретением.
На рисунках одинаковые порядковые номера обозначают одинаковые детали.
На рисунке 1 показан толкатель клапана 1 двигателя внутреннего сгорания, включающий полый грибовидный
толкатель 2, один конец которого снабжен кулачковым толкателем 3 для зацепления с не показанным
кулачком, а другой конец входит в зацепление, как описано ниже, с толкателем 4, который входит в
зацепление с одним концом коромысла также, как описано ниже, а другой конец этого коромысла управляет
вышеупомянутым клапаном. Грибовидный толкатель установлен в неподвижном подшипнике 6, имеющем
кольцевой масляный канал 7, который сообщается с системой подачи масла двигателя. Стенка толкателя
снабжена рядом отверстий 8, расположенных таким образом, что одно или несколько из них всегда
сообщаются с масляным каналом независимо от рабочего положения грибовидного толкателя. Конец
толкателя, несущий кулачковый толкатель, снабжен небольшим масляным каналом 9. Другой конец
грибовидного толкателя имеет наружную резьбу 10 и снабжен в ней крышкой. 11, наружная плоская
поверхность которого снабжена кольцевым ободком 12, образующим масляный кожух. Указанная крышка
снабжена масляным каналом 13, сообщающимся с внутренней частью грибовидного толкателя. К нижнему
концу толкателя 4 прикреплен гнездовой элемент 14, который плотно входит в ободок указанной крышки.
Между указанным гнездовым элементом и плоской поверхностью крышки расположен башмак 15. Башмак 4
представляет собой сферический шарик с плоской поверхностью, которая входит в зацепление с плоской
поверхностью крышки. Указанный гнездовой элемент снабжен частично сферическим углублением, которое
немного больше указанного башмака и выступает за пределы диаметра указанного башмака. При
изготовлении края указанного гнездового элемента обрабатываются таким образом, чтобы позволить
вставить башмак, а затем вращаются внутрь. Другой конец толкателя снабжен аналогичным гнездовым
элементом 16 с башмаком внутри. В этом случае гнездовой элемент снабжен ободом 17, который выступает
за пределы плоской поверхности. ботинка и охватывает регулируемый упорный элемент 18, установленный
на одном конце указанного коромысла 5, образуя таким образом маслозаборник. Упорный элемент снабжен
плоской поверхностью, которая входит в зацепление с плоской поверхностью шарика, а также масляным
каналом 19, который сообщается с масляным каналом 20 в коромысле.
Регулируемый упор имеет наружную резьбу и входит в зацепление с внутренним резьбовым отверстием 70 в
коромысле. Регулировка осуществляется с помощью контргайки 21.
Указанный коромысло установлен на полом валу 22, который соединен с системой подачи масла двигателя.
Другой конец коромысла снабжен частично сферическим гнездом 23, которое входит в зацепление с
башмаком 15 аналогично нижнему концу толкателя 80. Второй масляный канал 24 сообщается с указанным
углублением 23 на одном конце и с отверстием 25 в валу коромысла на другом конце. Канал 20 аналогичным
образом сообщается с отверстием 26 в валу коромысла 85. Конструкция, показанная на рисунке 2, отличается
тем, что грибовидный толкатель 2 снабжен регулируемым гнездом 27 вместо крышки 11.
Гнездо входит в зацепление с башмаком 15 аналогичным образом, как описано со ссылкой на гнездо в
нижнем конце толкателя на рисунке 1, но в этом случае плоская поверхность башмака входит в зацепление с
плоской поверхностью на конце толкателя 95. Регулируемое гнездо имеет наружную резьбу и входит в
зацепление с внутренней резьбой на конце грибовидного толкателя. Регулировка осуществляется с помощью
контргайки 28. Гнездо также снабжено масляным каналом 29, сообщающимся с внутренней частью
грибовидного толкателя.
Механизм, показанный на рисунке 3, отличается от механизма на рисунке 2 тем, что как грибовидный
толкатель 105, так и прилегающий конец толкателя снабжены гнездовыми элементами. Гнездо,
прикрепленное к грибовидному толкателю, идентично показанному на рисунке 2. Однако башмак 30 110 имеет
полностью сферическую форму. Другой гнездовой элемент 31 имеет такую форму, что охватывает только
часть поверхности башмака.
На рисунке 4 изображен коромысло, один конец которого предназначен для управления клапаном 115, а
другой конец предназначен для соединения с кулачковым валом. Последний конец снабжен роликом 32,
расположенным в цилиндрическом углублении < 33 на конце коромысла и удерживаемым от осевого
перемещения торцевыми пластинами 34, прикрепленными к коромыслу. Коромысло предназначено для
установки на полом валу и снабжено масляным каналом, который заканчивается одним концом в указанном
цилиндрическом углублении 125, а другим концом предназначен для совмещения с отверстием или
отверстиями в указанном валу коромысла. Другой конец коромысла снабжен внутренним резьбовым
отверстием 36, имеющим кольцевую масляную канавку 37. Масляный канал 38 сообщается одним концом с
указанной кольцевой канавкой, а другим концом предназначен для совмещения с отверстием или
отверстиями в указанном валу коромысла. В указанном отверстии размещен регулируемый гнездовой
элемент в виде заглушки 39 с наружной резьбой. резьбовое отверстие и снабжено рядом портов 40, которые
сообщаются с указанной масляной канавкой и с каналом 41 в указанной пробке. Указанный канал сообщается
с частично сферическим углублением 42, в котором размещается опорный элемент 15 аналогично тому, как
это описано со ссылкой на гнездовой элемент на нижнем конце толкателя 4 на рисунке 1. Регулировка
опорного элемента осуществляется с помощью контргайки 43.
Следует отметить, что в описанные выше детали конструкции могут быть внесены многочисленные
изменения, не выходящие за рамки данного изобретения; например, башмак и соединяющиеся с ним гнезда
могут быть снабжены частично цилиндрическими поверхностями.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы
Соседние файлы в папке патенты