Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Исследование установившихся режимов дальних электропередач переменного тока с использованием фазных координат в условиях сложной несимметрии. Учебное
.pdf
2.6. ВКЛЮЧЕНИЕ ЛИНИИ НА ХОЛОСТОЙ ХОД
ПРИ ОТКАЗЕ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ НА ДВУХ ПОЛУФАЗАХ
На рис. 2.15 показана расчетная схема.
Рис. 2.15. Схема для определения резонансных условий при включении
линии на холостой ход при отказе выключателей на двух полуфазах
Матрица фазных коэффициентов половинного участка линии
(/2)M
ф
щей отправной системы
М
НШР
определяется по (2.18), матрица сопротивления примыкаю-
MZ определяется по (2.36), матрица НШР
находится по (2.22) и матрица выключателя
определяется
M
в
по (2.30), в которой принимается
00 0 0
00 0 0
R .
в
0010 0
00 0 10
6
6
Матрица УПК определяется по (2.20), где величина симметрирующей емкости изменяется пропорционально длине линии:
X
УПК
500
70
() .
Алгоритм для определения напряжений по концам линии аналогичен приведенному в разделе 2.5.
На рис. 2.16 показаны зависимости модулей фазных напряжений по
концам аварийных полуфаз 2 и 3 от ее длины.
71
Рис. 2.16. Зависимость напряжений по концам аварийных
полуфаз 2 и 3
Как следует из этого рисунка, при длинах 335 и 440 км имеет место
полный резонанс.
2.7. ВКЛЮЧЕНИЕ ЛИНИИ НА ХОЛОСТОЙ ХОД
ПРИ ОТКАЗЕ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ НА ОДНОЙ ФАЗЕ
На рис. 2.17 показана расчетная схема.
Рис. 2.17. Схема для определения резонансных условий при включении
линии на холостой ход при отказе выключателей на двух полуфазах
Матрица фазных коэффициентов половинного участка линии
(/2)M
ф
определяется по (2.18), матрица сопротивления примыкаю-
72
щей отправной системы MZ – по (2.36), матрица НШР
дится согласно (2.22) и матрица выключателя
M
М
НШР
определяется со-
в
гласно (2.30), в которой принимается
6
10 000
0 000
R
в
0 000
.
0 000
Матрица УПК определяется по (2.20), где величина симметрирующей емкости изменяется пропорционально длине линии:
70
() .
X
УПК
500
Алгоритм для определения напряжений по концам линии аналогичен приведенному в разделе 2.5.
На рис. 2.18 показаны зависимости модулей напряжений по концам
аварийной фазы 0 от ее длины.
нахо-
Рис. 2.18. Зависимости напряжений по концам
аварийной фазы 0 от ее длины
Как следует из этого рисунка, при длине 345 км имеет место полный
резонанс.
73
2.8. ВКЛЮЧЕНИЕ ЛИНИИ НА ХОЛОСТОЙ ХОД
ПРИ ОТКАЗЕ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ НА ДВУХ ФАЗАХ
На рис. 2.19 показана расчетная схема.
Рис. 2.19. Схема для определения резонансных условий при включении
линии на холостой ход при отказе выключателей на двух фазах
Матрица фазных коэффициентов половинного участка линии
(/2)M
ф
щей отправной системы
М
НШР
по (2.30), в которой принимается
определяется по (2.18), матрица сопротивления примыкаю-
MZ определяется по (2.36), матрица НШР
находится по (2.22) и матрица выключателя
определяется
M
в
6
10 0 0 0
R .
010 00
в
6
0000
0000
Алгоритм для определения напряжений по концам линии аналогичен приведенному в разделе 2.5.
На рис.2.20 показаны зависимости модулей напряжений по концам
аварийной фазы 0 от ее длины.
74
Рис. 2.20. Зависимости напряжений по концам
аварийной фазы 0 от ее длины
Как следует из этого рисунка, при длине 380 км имеет место полный
резонанс.
2.9. ОДНОСТОРОННЕЕ ВКЛЮЧЕНИЕ ЛИНИИ В ЦИКЛЕ ТАПВ
С ОДНОФАЗНЫМ КОРОТКИМ ЗАМЫКАНИЕМ
В КОНЦЕ ПОЛУФАЗ БЕЗ НШР В КОНЦЕ ЛИНИИ
На рис. 2.21 показана расчетная схема.
Рис. 2.21. Схема при одностороннем включении в цикле ТАПВ без НШР
Матрица фазных коэффициентов половинного участка линии
(/2)M
ф
определяется по (2.18), матрица сопротивления примыкающей
75
отправной системы MZ определяется по (2.36), матрица короткого замыкания
определяется по (2.33), в которой принимается
M
п
0000
0000
G
п
0010
.
0001
Матрица УПК определяется по (2.20), где величина симметрирую-
щей ёмкости изменяется пропорционально длине линии:
X
УПК
500
70
() .
Алгоритм для определения напряжений по концам линии представляет последовательность определенных действий. По известным полным матрицам примыкающей системы, короткого замыкания и линейной части определяются полная матрица схемы и ее составляющие:
() ()
AB
MMZMMMМ
() ()
s
2 фУПКфп
⎛⎞ ⎛⎞
⎜⎟ ⎜⎟
22
⎝⎠ ⎝⎠
22
ss
CD
() ()
ss
22
, (2.56)
где
( ) ( ( ), 0, 3, 0, 3).
submatrixAM
22
ss
Далее определяем вектор-столбец фазных напряжений на открытом
конце схемы:
где ЭДС в начале схемы
() ()
UAE
221
находится по (2.45).
Е
1
s
, (2.57)
Напряжения по концам аварийных фаз запишутся как
() () , () ()UUUU
20 2 0,0 21 2 1,0
.
Коэффициенты повышения напряжений по концам аварийных фаз
найдутся как
() ()
UU
() , ()KK
20 21
2 0,0 2 1,0
UU
фф
76
, (2.58)
где
ф
– фазное напряжение при максимальном рабочем напря-
3
525
U
жении.
На рис. 2.22 показаны зависимости коэффициентов повышения
напряжений по концам аварийных фаз от длины линии.
Рис. 2.22. Зависимость повышений напряжений при
одностороннем включении в цикле ТАПВ без НШР
в конце фаз 0 и 1
Как следует из этого рисунка, имеют место недопустимые повышения напряжения при включении линии в цикле ТАПВ без НШР в конце
фаз 0 и 1.
2.10. ОДНОСТОРОННЕЕ ВКЛЮЧЕНИЕ ЛИНИИ В ЦИКЛЕ
ТАПВ С ОДНОФАЗНЫМ КОРОТКИМ ЗАМЫКАНИЕМ
В КОНЦЕ ПОЛУФАЗ С НШР В КОНЦЕ ЛИНИИ
На рис. 2.23 показана расчетная схема.
Рис. 2.23. Схема при одностороннем включении в цикле ТАПВ с НШР
77
Матрица фазных коэффициентов половинного участка линии
определяется по (2.18), матрица сопротивления примыкаю-
(/2)M
ф
щей отправной системы
М
по (2.22) и матрица короткого замыкания
НШР
MZ определяется по (2.36), матрица НШР
M
определяется
п
по (2.33), в которой принимается
00 0 0
00 0 0
G
п
0010 0
.
00 0 10
Матрица УПК определяется по (2.20), где величина симметрирую-
щей емкости изменяется пропорционально длине линии:
X
УПК
500
70
() .
Алгоритм для определения напряжений по концам линии представляет последовательность определенных действий. По известным полным матрицам примыкающей системы, короткого замыкания, НШР
и линейной части определяются полная матрица схемы и ее составляющие:
() ()
MMZMMMММ
2 фУПКфНШРп
s
() ( (), 0,3,0,3).
где
ss
submatrixAM
22
⎛⎞ ⎛⎞
⎜⎟ ⎜⎟
22
⎝⎠ ⎝⎠
AB
22
ss
CD
ss
22
() ()
, (2.59)
() ()
Далее определяем вектор-столбец фазных напряжений на открытом
конце схемы
() ()
где ЭДС в начале схемы
UAE
221
E
находится по соотношению (2.45).
1
s
78
, (2.60)
Напряжения по концам аварийных фаз запишутся в виде
() () , () ()UUUU
20 2 0,0 21 2 1,0
.
Коэффициенты повышения напряжений по концам аварийных фаз
найдутся как
где
U
ф
() , ()KK
20 21
525
– фазное напряжение при максимальном рабочем напря-
2 0,0 2 1,0
UU
фф
3
, (2.61)
() ()
UU
жении.
На рис. 2.24 показаны зависимости коэффициентов повышения
напряжений по концам аварийных фаз от длины линии.
Рис. 2.24. Зависимость коэффициентов повышения напряже-
ний при одностороннем включении в цикле ТАПВ без НШР
и с НШР в конце фаз 0 и 1
Как следует из этого рисунка, наличие НШР приводит к снижению
повышений напряжения при включении линии в цикле ТАПВ.
79
2.11. РЕЖИМ С ОДНОСТОРОННЕ ВКЛЮЧЕННОЙ ФАЗОЙ
ЛИНИИ В ЦИКЛЕ ОАПВ
На рис. 2.25 показана расчетная схема.
Рис. 2.25. Схема для определения повышений напряжения в конце
разомкнутой фазы
Матрица фазных коэффициентов половинного участка линии
определяется по (2.18), матрица сопротивления примыкаю-
(/2)M
ф
щей отправной системы
выключателя
M
находится по (2.30):
в
MZ определяется по (2.36). Матрица линейного
6
⎡⎤
10 000
⎢⎥
0 000
⎢⎥
R
в
⎢⎥
0 000
⎢⎥
0 000
⎢⎥
⎣⎦
.
Матрица НШР, подключенного в одной фазе, определяется по (2.22):
000
ШР
0 000
0 000
0 000
.
Y
НШР
Y
⎡⎤
⎢⎥
⎢⎥
⎢⎥
⎢⎥
⎣⎦
Матрица УПК определяется по (2.20), где величина симметрирую-
щей емкости изменяется пропорционально длине линии:
70
() .
X
УПК
500
80
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]