Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Исследование установившихся режимов дальних электропередач переменного тока с использованием фазных координат в условиях сложной несимметрии. Учебное
.pdf
Исключение из представленного алгоритма определения расчетной
ЭДС на отправном конце имеет место для вариантов одностороннего
включения линии, когда расчетная ЭДС принимается равной номинальному напряжению:
500
3
1
ф1 сим
S
E
(1.41)
.
0
0
1.4. РЕЖИМ ОДНОФАЗНОГО КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
В НАЧАЛЕ ЛИНИИ
На рис. 1.9 показана расчетная схема для рассматриваемого при-
мера.
Рис. 1.9. Схема для определения тока однофазного короткого замыкания
в начале линии
Матрица фазных коэффициентов транспонированной линии
()M
ф.тр
мыкающей отправной системы
Матрица однофазного короткого замыкания
определяется согласно (1.24) и матрица сопротивления при-
1МZ
определяется согласно (1.28).
ф
определяется со-
M
п
гласно (1.32), в которой принимается
00 0
00 0
G .
п
0010
21
Алгоритм для определения тока короткого замыкания в начале ли-
нии представляет последовательность определенных действий.
По известным полным матрицам примыкающей системы и места повреждения и линейной части определяется полная матрица схемы и ее
составляющие фазные коэффициенты:
() ()
AB
MMZ1MM
() ()
sr
фпф.тр
sr sr
CD
() ()
sr sr
, (1.42)
где
( ) ( ( ), 0, 2, 0, 2),
sr sr
sr sr
submatrixAM
( ) ( ( ), 0, 2, 3,5).
submatrixBM
Далее определяем вектор-столбец фазных токов в конце схемы
1
() () ( () () )
IB E AE , (1.43)
rsr sr
где ЭДС по концам схемы
1ф 2ф
(),E
E
1ф
2ф
находятся соответственно со-
гласно соотношениям (1.39), (1.40).
Вектор-столбец напряжения в начале линии определится
() () () ()
UAEBI
1 ф 2фф
(1.44)
r
и вектор-столбец тока короткого замыкания в начале линии
() ().IGU
оКЗ п 1
Ток однофазного короткого замыкания в фазе
() ()I I
оКЗ оКЗ 2,0
(1.45)
c окончательно найдется
. (1.46)
На рис. 1.10 приведена зависимость модуля тока однофазного короткого замыкания.
22
Рис. 1.10. Зависимость модуля тока однофазного
короткого замыкания от длины линии
Как следует из этого рисунка, длина линии незначительно сказывается на подпитку тока короткого замыкания со стороны приемной системы.
1.5. ВКЛЮЧЕНИЕ ЛИНИИ НА ХОЛОСТОЙ ХОД
ПРИ ОТКАЗЕ ОДНОЙ ФАЗЫ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ
На рис. 1.11 показана расчетная схема для данного примера.
Рис. 1.11. Схема для определения резонансных условий при включении
линии на холостой ход при отказе одной фазы выключателя
Матрица фазных коэффициентов транспонированной линии
()M
ф.тр
щей отправной системы
определяется по (1.24), матрица сопротивления примыкаю-
МZ
определяется по (1.28) и матрица ШР
1ф
23
находится по (1.29). Матрица выключателя
М
ШР
определяется
M
в
по (1.31), в которой принимается
6
10 0 0
000
R
в
.
000
Алгоритм для определения напряжений по концам линии представ-
ляет последовательность определенных действий.
По известным полным матрицам примыкающей системы, места разрыва, ШР и линейной части определяется полная матрица схемы и ее
составляющие:
() ()
AB
22
M
s
MZ M М M М
() ()
21фв ШРф.тр ШР
ss
CD
() ()
22
ss
, (1.47)
где
( ) ( ( ), 0, 2, 0, 2).
submatrixAM
22
ss
Далее определяем вектор-столбец фазных напряжений на открытом
конце схемы
где ЭДС в начале схемы
() ()
UAE
221
E
находится согласно соотношению (1.41).
1ф
s
, (1.48)
Далее определяется матрица параметров на участке схемы 12:
M ММ
12 ШР ф.тр ШР
где
( ) ( ( ), 0, 2,0, 2).submatrixAM
12 12
() ()
M
12 12
CD
() ()
12 12
,
() ()
AB
Вектор-столбец напряжения в начале линии найдется как
() () ().UAU
1122
(1.49)
Фазные напряжения по концам линии запишутся как
() () , () () , () () ,
UU UU UU
UU UU UU
1 1 0,0 1 1 1,0 1 1 2,0
abc
() () , () () , () () .
abc
220,0221,0222,0
24
(1.50)
На рис. 1.12 приведены зависимости модулей фазных напряжений
по концам линии от ее длины.
,
UU
12
aa
Рис. 1.12. Зависимость фазных напряжений
по концам линии от ее длины
1.6. ВКЛЮЧЕНИЕ ЛИНИИ НА ХОЛОСТОЙ ХОД
ПРИ ОТКАЗЕ ДВУХ ФАЗ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ
На рис. 1.13 показана расчетная схема для такого случая.
Рис. 1.13. Схема для определения резонансных условий при вклю-
чении линии на холостой ход при отказе двух фаз выключателя
Матрица фазных коэффициентов транспонированной линии
()M
ф.тр
щей отправной системы
дится по (1.29). Матрица выключателя
определяется по (1.24), матрица сопротивления примыкаю-
МZ
– по (1.28) и матрица ШР
1ф
определяется по (1.31), в ко-
M
в
М
ШР
торой принимается
6
10 0 0
6
R
в
010 0
.
000
25
нахо-
Алгоритм для определения напряжений по концам полностью сов-
падает с алгоритмом, изложенным в предыдущем разделе 1.5.
В результате фазные напряжения по концам линии запишутся
(рис. 1.14) как
() () , () () , () () ,
UUU
UUU
UUU
1 1 0,0 1 1 1,0 1 1 2,0
abc
() () , () () , () () .
UUU
abc
220,0221,0222,0
(1.51)
а
б
Рис. 1.14. Зависимость фазных напряжений
по концам линии от ее длины:
а – напряжение на неподключенных фазах;
б – напряжение на подключенной фазе
26
Как следует из этого рисунка, при отказе двух фаз выключателя
могут возникнуть резонансные перенапряжения на неподключенных
фазах в диапазоне длин линий, близких к 415 км.
1.7. РЕЖИМ С ОДНОСТОРОННЕ ВКЛЮЧЕННОЙ ЛИНИЕЙ
В ЦИКЛЕ БАПВ С ОДНОФАЗНЫМ
КОРОТКИМ ЗАМЫКАНИЕМ НА КОНЦЕ ОДНОЙ ИЗ ФАЗ
(БЕЗ ШР И С ШР В КОНЦЕ ЛИНИИ)
рис. 1.15 показаны расчетные схемы.
На
а
б
Рис. 1.15. Схемы с односторонне включенной
линией в цикле БАПВ с однофазным коротким
замыканием на одной из фаз в конце:
а – без ШР в конце линии; б – с ШР в конце линии
Матрица фазных коэффициентов транспонированной линии
()M
ф.тр
щей отправной системы
ШР
определяется по (1.24), матрица сопротивления примыкаю-
МZ
находится согласно (1.29). Матрица повреждения
М
ШР
определяется согласно (1.28) и матрица
1ф
M
опре-
п
деляется согласно (1.32).
Алгоритм для определения напряжения в конце линии заключается
в том, что по известным полным матрицам примыкающей системы, линии, места повреждения определяется полная матрица схемы и ее составляющие без учета ШР:
() ()
AB
22
где
MMZMМ
() ()
21фф.тр п
s
( ) ( ( ), 0, 2, 0, 2),
submatrixAM
22
ss
ss
CD
() ()
22
ss
, (1.52)
27
и с учетом ШР:
MMZMММ
() ()
2ШР 1фф.тр п ШР
s
AB
CD
() ()
2ШР 2ШР
ss
() ()
2ШР 2ШР
ss
, (1.53)
где
( ) ( ( ), 0, 2,0, 2).
2ШР 2ШР
ss
submatrixAM
Далее определяем вектор-столбец фазных напряжений на открытом
конце схемы без ШР и при его наличии:
() () (),
UAE
221ф
UAE
2ШР 2ШР 1ф
где ЭДС в начале схемы
s
(1.54)
() () (),
s
()E
находится по соотношению (1.39).
1ф
Для графического представления удобнее использовать коэффициенты повышения напряжений
где
() () ,
KU
22ф
KU
525 3U
ф
– максимальное фазное напряжение.
() () ,
2ШР 2ШР ф
U
(1.55)
U
Соответственно фазные коэффициенты повышения напряжений
найдутся (рис. 1.16) как
() () , () () .
KKKK
221,0222,0
bc
(1.56)
Рис. 1.16. Зависимости коэффициентов повышения фазных напряжений на разомкнутом конце
линии от ее длины для схем без ШР и с ШР
28
Как видно из приведенного рисунка, наличие реакторов на разомкнутом конце линии приводит к снижению установившихся перенапряжений при рассматриваемой коммутации.
1.8. РЕЖИМ С ОДНОСТОРОННЕ ВКЛЮЧЕННОЙ ФАЗОЙ
ЛИНИИ В ЦИКЛЕ ОАПВ БЕЗ ШР И С ШР В КОНЦЕ ЛИНИИ
На рис. 1.17 показаны расчетные схемы для рассматриваемых примеров.
а
б
Рис. 1.17. Схемы с односторонне включенной фазой линии в цикле ОАПВ:
а – без ШР в конце линии; б – с ШР в конце линии
Матрица фазных коэффициентов транспонированной линии
()M
ф.тр
кающей отправной системы
ШР
M
в
определяется согласно (1.24), матрица сопротивления примы-
МZ
находится по (1.29). Матрица выключателя в конце линии
М
ШР
определяется по (1.28) и матрица
1ф
определяется по (1.31), в которой принимается
6
10 0 0
R
000
в
.
000
Алгоритм для определения напряжения в конце односторонне включенной фазы линии состоит в том, что по известным полным матрицам
29
примыкающей системы, линии и места разрыва фазы определяется полная матрица схемы и ее составляющие:
без учета ШР
() ()
AB
MMZMМ
() ()
sr
1фф.тр в
sr sr
CD
() ()
sr sr
, (1.57)
где
( ) ( ( ), 0, 2, 0, 2),
sr sr
sr sr
submatrixAM
( ) ( ( ), 0, 2, 3,5);
submatrixBM
c учетом ШР
MMZMММ
где
() ()
ШР 1фф.тр в ШР
sr
( ) ( ( ), 0, 2, 0, 2),
ШР ШР
sr sr
ШР ШР
sr sr
submatrixAM
( ) ( ( ), 0,2,3,5).
submatrixBM
AB
CD
() ()
2ШР 2ШР
ss
() ()
2ШР 2ШР
ss
Далее определяем вектор-столбец фазных токов в конце схемы:
без ШР
1
() () ( () () );
с ШР
ШР ШР 1фШР2ф
rsr sr
IB E AE (1.59)
rsr sr
() () ( () () ),
IB EAE (1.60)
где ЭДС по концам схемы
1ф 2ф
1
(),E
E
1ф
2ф
находятся согласно соотноше-
ниям (1.39), (1.40).
Вектор-столбец напряжений в конце линии для схем без ШР и с ШР
определится как
, (1.58)
() (),
UERI
22фв
UERI
() ().
2ШР 2фвШР
r
r
30
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]