книги / Сырье и продукты промышленности органических и неорганических веществ. Ч. 1

Битумный раствор 1 выводится с низа колонны К1, подогревается водяным паром в аппарате ТЗ и вводит­ ся в колонну деасфальтизации II ступени.

В этой колонне процесс осуществляется при мень­ шем давлении и более низкой температуре, чем в ко­ лонне К1; за счет разности давлений, которая равна 0,4-0,7 МПа, битумный раствор перемещается из ко­ лонны К1 в колонну К2.

Пропан в колонну К2 подается насосом НЗ через холодильник ХЗ. Колонна К2 по конструкции подобна колонне К1.

Кратность пропана к сырью для второй ступени вы­ бирается более высокой, чем для первой. Из раствора деасфальтизата / основное количество пропана выделя­ ется в последовательно соединенных испарителях Тб и Т7, а из раствора деасфальтизата / / — в испарителях Т4 и Т5. В испарителях Т4 и Тб, работающих при сравни­ тельно умеренных температурах, в качестве теплоноси­ теля обычно используется водяной пар давлением око­ ло 0,6 МПа, а в высокотемпературных испарителях Т5 и Т7 — водяной пар под давлением 1,0 МПа.

Деасфальтизаты / и II практически полностью ос­ вобождаются от пропана соответственно в отпарных колоннах КЗ и К4 тарельчатого типа, где стекающие жидкости продуваются встречным потоком водяного пара. Далее оба деасфальтизата направляются насоса­ ми Н5 и Н6 соответственно через холодильники Х4 и Х5 в резервуары.

Выходящие из испарителей Т4 и Тб пары пропана высокого давления (2,7-2,8 МПа) конденсируются в аппарате воздушного охлаждения ХВ1, конденсат по­ ступает через кожухотрубный водяной холодильник Х2 в приемник Е1.

Пары, выделенные в испарителях Т5 и Т7 (работа­ ющих при менее высоком давлении — около 1,8 МПа), конденсируются в аппарате воздушного охлаждения ХВ2; образовавшийся здесь конденсат стекает в при­ емник Е2. Для восполнения потерь в этот приемник подается технический пропан со стороны. Из прием­ ника Е2 пропан подается в приемник Е1 насосом Н4.

Битумный раствор II ступени, пройдя регулятор расхода 2, нагревается в трубчатой печи П1; испарив­ шийся пропан отделяется от жидкости в сепараторе Ц1. Уходящие отсюда пары далее поступают в кон­ денсатор-холодильник ХВ1.

Обедненный битумный раствор по выходе из сепа­ ратора Ц1 продувается водяным паром в отпарной колонне К5 (также тарельчатого типа).

Смеси пропановых и водяных паров, уходящие при небольшом избыточном давлении из отпарных колонн КЗ, К4 и К5, поступают в общий конденсатор-холо­ дильник смешения Х7 с перегородками. Здесь при контакте с холодной водой водяные пары конденси­ руются, а пары пропана низкого давления, пройдя каплеотделитель 3, сжимаются компрессором Н8 до дав­ ления 1,7-1,8 МПа. Под этим давлением пары пропана конденсируются в конденсаторе-холодильнике ХВ2.

Освобожденный от растворителя битум деасфаль­ тизации по выходе из отпарной колонны направляется насосом Н7 через холодильник Х6 в резервуар.

Во избежание заноса капель битума деасфальтиза­ ции в конденсатор-холодильник ХВ2, выходящие из сепаратора Ц1 пары пропана обычно пропускаются че­ рез горизонтальный цилиндрический каплеотбойник 4.

Для удаления сероводорода часть паров пропана проходит через колонну, заполненную водным раство­ ром щелочи (колонна щелочной очистки на схеме не показана).

Ниже приведены температуры верха, низа и рабо­ чие давления в колоннах и испарителях:

В качестве примера приведены условия и результа­ ты двухступенчатой деасфальтизации пропаном гуд­ рона Самотлорской нефти (групповой состав этого гудрона: содержание асфальтенов — 7,7 масс. % и уг­ леводородных компонентов — 73,5 масс. %).

Условия деасфальтизации

* Для битумадеасфальтизации

12.3.3. П роц ессы очист ки м аслян ого сы рья

избират ельны м и раст ворит елям и

Процессы селективной очистки масляного сырья избирательными растворителями широко применяют­ ся в производстве смазочных масел и предназначены для разделения дистиллятных и остаточных масляных фракций с целью улучшения эксплуатационных свойств нефтяных масел, в основном стабильности против окисления, коксуемости, вязкостно-темпера­ турных свойств и некоторых других.

По способности растворять компоненты масляного сырья селективные растворители можно разделить на две основные группы:

1.Растворители, при обычной температуре хо­ рошо смешивающиеся с жидкими компонентами неф­ тяного сырья практически во всех соотношениях, и плохо растворяющие твердые, высокомолекулярные компоненты.

2.Полярные органические соединения, раство­ римость в которых компонентов масляного сырья сильно зависит от природы растворителя и сырья, со­ отношения (кратности) растворителя и сырья, темпе­ ратуры и давления.

Крастворителям первой группы относятся непо­ лярные вещества: низкомолекулярные сжиженные уг­ леводородные газы типа пропана, жидкие углеводоро-

ды (например, бензиновая фракция), четыреххлорис­ тый углерод, этиловый эфир, хлороформ и др. На ис­ пользовании этих растворителей, главным образом жидкого пропана, основан широко распространенный в производстве высоковязких остаточных масел про­ цесс деасфальтизации.

Растворители второй группы, в основном У-метил- пирролидон, фенол, фурфурол, используются для се­ лективной очистки масляного сырья при производстве дистиллятных и остаточных масел.

12.3.3.1. Селективная очистка масляного сырья

Процессы очистки дистиллятного и остаточного масляного сырья селективными растворителями — важнейшие процессы производства нефтяных масел, т. к. позволяют улучшать эксплуатационные свойства масел, в частности стабильность против окисления и вязкостно-температурные свойства.

Эти процессы обеспечивают селективное извлече­ ние из масляного сырья таких нежелательных компо­ нентов, как полициклические ароматические и нафтено­ ароматические углеводороды с короткими боковыми цепями, сернистые, азот-, металл- и кислородсодер­ жащие соединения, полигетероатомные высокомоле­ кулярные соединения (смолы).

В промышленных установках наиболее широко ис­ пользуются селективные растворители У-метил- пирролидон, фенол и фурфурол. В некоторых случаях при получении высоковязких остаточных масляных рафинатов применяется парный растворитель — смесь фенола и крезола с пропаном.

До последнего времени в России процессы селектив­ ной очистки масел базировались на использовании в ка­ честве растворителей в основном фенола и фурфурола.

Однако в связи с повышением требований к каче­ ству смазочных масел, возрастанием роли экологиче­ ских проблем при производстве и применении масел появилась необходимость усовершенствования про­ цессов селективной очистки с целью увеличения глу­ бины очистки масляного сырья и улучшения экологи­ ческих свойств реагентов и товарных масел.

За рубежом и в России все большее значение при­ обретает процесс селективной очистки масляного сы­ рья У-метилпирролидоном (У-МП) вместо фенольной и фурфурольной очисток. Такая замена растворителей повышает качество базовых масел, улучшает технико­ экономические показатели технологических устано­ вок, решает ряд экологических проблем.

В настоящее время в мире эксплуатируются десят­ ки установок очистки масляного сырья с помощью У-МП. В России первая установка очистки масляного сырья У-МП появилась на Ново-Уфимском НПЗ в 1990 г. в результате реконструкции установки феноль­ ной очистки. С учетом опыта эксплуатации, выявлен­ ных преимуществ и недостатков первой установки, на том же заводе в 1994 г. была введена в строй вторая установка очистки масляного сырья У-МП. Перевод

TV-МП и масляного сырья достаточна для четкого и быстрого их расслоения. Меньшие вязкость и эмульгируемость смеси TV-МП — масло обеспечивает более быстрое расслоение фаз по сравнению с этим процес­ сом при фенольной очистке, что повышает производи­ тельность экстракционных колонн. TV-МП не образует азеотропных смесей при кипении с водой, что упроща­ ет его регенерацию и снижает энергозатраты, не тре­ буется использовать антирастворитель (воду) при экс­ тракции. Несмотря на большее значение теплоты испарения, TV-МП требует меньше тепла для отгонки из рафинатных и экстрактных растворов по сравнению с фенолом и фурфуролом, т. к. последние более склонны к сольватации и образованию водородных связей с молекулами сырья. Более высокая температу­ ра конденсации паров TV-МП увеличивает эффектив­ ность теплообменного оборудования и снижает тепло­ вую на1рузку печей.

Важным преимуществом TV-МП является его низкая токсичность. Наряду с этими преимуществами TV-МП имеет ряд недостатков и особенностей. TV-МП имеет высокую стоимость по сравнению с фенолом и фур­ фуролом.

Термическая стабильность TV-МП ниже, чем у фе­ нола, но выше, чем у фурфурола. Допустимая темпе­ ратура нагрева TV-МП — 300 °С, поэтому требуется создание вакуума при его регенерации, в емкостях на установке и в резервуарах при хранении TV-МП необ­ ходимо создавать слой инертного газа. Коррозионная активность TV-МП меньше, чем фенола и фурфурола.

Однако при эксплуатации первой установки на Но­ во-Уфимском НПЗ наблюдалась коррозия теплооб­ менников и другого оборудования водным TV-МП. Для снижения коррозии рекомендуется: производить осуш­ ку влажного TV-МП на установке, периодически защелачивать TV-МП, применять легированные стали в ап­ паратуре, подверженной коррозии.

12.3.3.2. Установка очистки масляного сырья N-метилпирролидоном

Назначение установки очистки масляных нефтяных фракций — получение рафината путем удаления из сырья нежелательных компонентов (полициклических ароматических и нафтено-ароматических соединений с короткими боковыми цепями, гетероатомных соеди­ нений и смол) при помощи TV-МП.

Сырье: масляные дистилляты и деасфальтизат. Продукция: рафинаты (целевые продукты процес­

са) — сырье установок депарафинизации, экстракты (побочные продукты) — сырье для производства би­ тумов, технического углерода, пластификаторов, кау­ чуков в резиновой промышленности, компонент ко­ тельного топлива.

На рис. 12.12 приведена технологическая схема ус­ тановки селективной очистки масляного сырья TV-МП.

Дистиллятное или остаточное сырье подается из резервуаров насосом Н1 на верхнюю тарелку абсорбе­

ра К1, в низ которого поступают пары TV-МП из ко­ лонны осушки TV-МП К8. Нисходящий поток сырья, встречаясь с поднимающимися парами, абсорбирует из них TV-МП и стекает по тарелкам в низ колонны, перетекает в буферную емкость (на схеме не показа­ на), откуда забирается насосом Н2 и после охлаждения

вхолодильнике XI подается в нижнюю часть экстрак­ ционной колонны К2.

Водяные пары с верха К1 (содержание TV-МП не более 0,001 масс. %) сбрасываются в систему оборот­ ной воды.

Вверхнюю часть экстракционной колонны К2 на­ сосом НЮ из емкости ЕЗ сухого растворителя через холодильник Х2 подается TV-МП. Температура TV-МП регулируется расходом воды в Х2 и охлаждением рас­ творителя в ХВЗ перед емкостью ЕЗ. За счет разности плотностей растворитель движется вниз, а масляное сырье — в верх К2. Колонна К2 (диаметр 3 м) обору­ дована шестью насадочными тарелками (керамические кольца Рашита) или сетчатыми тарелками. Темпера­ турный градиент между верхом и низом К2 обеспечи­ вается циркуляцией части экстрактного раствора насо­ сом НЗ.

Рафинатный раствор с верха К2 перетекает в ем­ кость Е1 и откачивается насосом Н4 через теплооб­ менники Tl, Т2 и печь П1 в рафинатную испаритель­ ную колонну КЗ, где испаряется основная масса растворителя.

Пары из КЗ конденсируются в теплообменнике Т1, а затем конденсат через аппарат воздушного охлаждения ХВЗ поступает в емкость сухого Д'-МП ЕЗ. Колонна КЗ работает без орошения. Рафинатный раствор с низа КЗ перетекает в вакуумную отпарную колонну К4, в низ которой подается водяной пар. Рафинат из К4 откачива­ ется насосом Н5 через теплообменник Т2 в парк.

Пары /V-МП и воды с верха колонны К4 поступают

вконденсатор смешения (типовой барометрический конденсатор установки АВТ) Б1.

Экстрактный раствор с низа экстракционной ко­ лонны К2 насосом НЗ перекачивается через теплооб­ менники ТЗ, Т4, где нагревается горячим растворите­ лем, и вводится на шестую тарелку осушительной колонны К7, в которой происходит испарение основ­ ного количества воды и части растворителя.

Неиспарившийся раствор стекает по тарелкам на полуглухую тарелку в К7 и перетекает в межтрубное пространство рибойлера Т5 (их четыре). Нагрев про­ исходит движущимися по трубному пространству па­ рами /V-МП из испарительной колонны Кб. Пары /V-МП и воды из корпусов рибойлеров направляются в колонну К7 выше полуглухой тарелки, а нагретый до 230 °С экстрактный раствор перетекает через перего­ родку и стекает в низ колонны К7.

Пары воды и /V-МП с верха колонны К7 подаются в колонну осушки /V-МП К8. Недостающее тепло в низ К7 подводится горячей струей экстрактного раствора после печи П2 (на схеме нс показано).

Безводный экстрактный раствор из К7 насосом К9 (двумя потоками) прокачивается через печь П2 на тре­ тью тарелку (счет сверху) испарительной колонны Кб, где происходит испарение основной массы TV-МП.

К первому потоку печи П2 относятся трубы конвек­ ционной секции и 6 дополнительно смонтированных труб (над секцией конвекции), ко второму потоку — радиантные трубы.

Соотношение расходов по потокам подбирается но температуре выхода из печи.

Регулятор расхода топлива связан с температурой на выходе второго потока. Пары поднимаются в верх ко­ лонны Кб, а жидкость стекает но тарелкам в низ колон­ ны, который разделен перегородкой на два отсека. Экс­ трактный раствор стекает в первый отсек, забирается насосом Н8 и прокачивается через радиантный змеевик П2 во второй отсек колонны Кб. Из второго отсека осуществляется переток раствора в вакуумную отпарную колонну К5.

Клапан на линии перетока связан с уровнем продук­ та в первом отсеке, что обеспечивает любой расход на­ соса Н8. Для уменьшения гидравлического сопротивле­ ния в колонне К5 смонтировано 2 слоя сетчатой на­ садки Гемпак с разделителями жидкости над каждым слоем и туманоуловителем фирмы «Глитч». Остаточное содержание V-МП в экстракте 0,001-0,01 масс. %.

Пары воды и TV-МП с верха колонны К5 направля­ ются в барометрический конденсатор Б1. На верхнюю полку Б1 подается холодный влажный .V-МП насосом Н6 из емкости Е2 и ХВ2.

Пары воды и TV-МП из отпарных колонн рафината К4 и экстрактора К5 конденсируются в Б1 и влажный TV-МП стекает в емкость Е2, откуда насосом Н-6 воз­ вращается в Б1. Часть влажного TV-МП подается как орошение на верхние тарелки отпарных колонн К4 и К5. Избыток влажного TV-МП откачивается на выкид насоса Н6 и поступает на регенерацию в колонну осуш­ ки TV-МП К8 (на 4-ю тарелку сверху).

Пары влажного TV-МП (содержание воды около 7 %) с верха К8 конденсируются в ХВ4 и направляются в Е4, откуда конденсат насосом Н11 подается на верхнюю тарелку К8 на орошение. Избыток паров из К8 направ­ ляется в низ абсорбера К1. При необходимости внесе­ ния тепла в К8 используется циркуляция части TV-МП из К8 через теплообменник в низ К8; при этом теплоно­ сителем служит часть потока горячей струи в колонну К7 (на схеме не показано).

В табл. 12.15 приведены параметры режима селек­ тивной очистки масляного сырья TV-МП. При соблюде­ нии таких режимов содержание TV-МП в рафинате и экстракте составляет менее 0,002 %.

Для уменьшения обводнения и сохранения абсорб­ ционной способности сырья в абсорбере температура его на входе в К1 должна быть в пределах 105—110 °С (при содержании TV-МП в парах не более 10 %).

В табл. 12.16-12.19 приведены данные процесса се­ лективной очистки сырья (фракций Западно-Сибирской нефти) с помощью TV-МП.

Таблица 12.15

Параметры технологического режима процесса очистки масляного сырья TV-М П

12.3.3.3. Установка очистки масляного сырья фенолом

В настоящее время установки очистки масляного сырья фенолом используются только на некоторых НПЗ России.

Фенол хорошо растворяет содержащиеся в масля­ ном сырье полициклические ароматические углеводо­ роды с короткими боковыми цепями и гетероатомные соединения (смолы), ухудшающие эксплуатационные свойства смазочных масел. Одновременно с высокой растворяющей способностью фенол имеет низкую ве­ личину критической температуры растворения (КТР).

В процессе фенольной очистки масляного сырья для снижения растворяющей способности экстрагента, ин­ тенсификации массообмена между экстрактной и рафи­ натной фазами и повышения четкости разделения сы­ рья используется антирастворитель — фенольная вода (10-12 % фенола).

Установки фенольной очистки масляного сырья имеют разнообразные конструкции, в частности они могут быть двухблочными, двухступенчатыми и др. Типичные установки состоят из следующих основных секций: абсорбции сырьем фенола из паров азеотроп­ ной смеси фенола и воды, экстракции, регенерации фе­ нола из рафинатного и экстрактного растворов, водного контура.

Назначение установки фенольной очистки масляных фракций — получение рафинатов путем селективного извлечения из сырья нежелательных компонентов.

Сырье процесса — масляные дистилляты или деасфальтизаты.

Продукция процесса фенольной очистки — рафина­ ты с улучшенными вязкостно-температурными свойст­ вами и окислительной стабильностью, являющиеся сырьем установок депарафинизации. Побочные про­ дукты процесса — экстракты.

Технологическая схема установки фенольной очи­ стки масляного сырья приведена на рис. 12.13.

Сырье насосом Н1 прокачивается через теплооб­ менник Т1, где нагревается до 90 °С, и паровой подог­ реватель Т2, нагреваясь до 110-115 °С, а затем посту­ пает на верхнюю тарелку абсорбера К1 (всего в К1 имеется 16 тарелок).

Под нижнюю тарелку К1 вводятся пары азеотроп­ ной смеси. Сырье стекает вниз по тарелкам К1 и, встре­ чаясь с парами, абсорбирует фенол. Пары воды при вы­ ходе из К1 конденсируются в конденсаторе-холодиль­ нике XI, а затем используются для получения перегре­ того водяного пара в системе «водного контура».

Сырье с абсорбированным фенолом подается насо­ сом Н2 с низа К1 через холодильник Х2, где охлаждает­ ся до 70-96 °С (в зависимости от вида сырья), в среднюю часть экстракционной колонны К2. В К2 используется насадка или сетчатые тарелки. Температура верха ко­ лонны обычно на 8-12 °С ниже КТР (50 °С для остаточ­ ного и не выше 115 °С для дистиллятного сырья), тем­ пературный градиент верх/низ К2 составляет 10-30 °С.

Кратность фенола к сырью обычно составляет 1,2- 2,2 (дистиллятное сырье) и 2,5-4,0 (деасфальтизат).

На верх колонны К2 насосом Н5 из емкости ЕЗ по­ дается фенол, предварительно нагретый до температу­ ры на 4-8 °С выше выходящего из К2 рафинатного рас­ твора. Для увеличения отбора рафината снижают растворяющую способность фенола подачей в нижнюю часть К2 насосом (на схеме не показан) из емкости Е1 сконденсированной в аппарате воздушного охлаждения ХВ1 фенольной воды (азеотропной смеси).

Количество фенольной воды — 2-10 масс. % от массы фенола (в зависимости от вида сырья). Для рав­ номерного распределения потоков по горизонтальному сечению К2 все жидкости вводят через горизонтальные трубчатые распределители.

Температура в верхней части К2 регулируется изме­ нением температуры подаваемого в колонну фенола. Температура низа К2 регулируется рециркуляцией че­ рез холодильник ХЗ части раствора (не более 30 масс. % от общей массы) с помощью насоса НЗ.

В колонне К2 образуются два слоя — рафинатного и экстрактного раствора, уровень раздела которых под­ держивается с помощью уровнемера (дифманометрического или электрического) несколько выше расположе­ ния распределителя сырья.

Рафинатный раствор (содержит до 20 масс. % фено­ ла) из верхней части К2 поступает в промежуточный приемник Е2.

Экстрактный раствор (экстракт, фенол и вводимая в

колонну вода) отводится с низа К2 насосом Н4 в сек­ цию регенерации растворителя.

Из приемника Е2 рафинатный раствор насосом Н6 через теплообменник Т4 (теплоноситель — горячий рафинат) подается в трубчатую печь П1. Парожидкост­ ная смесь с температурой 230-290 °С поступает в сред­ нюю часть испарительной колонны КЗ, где отделяется основная масса фенола в виде паров. Для предотвраще­ ния уноса рафината с парами фенола и более четкого выделения фенола из рафината колонна КЗ оборудуется 6-7 колпачковыми тарелками и орошается фенолом.

Пары фенола с верха КЗ конденсируются в тепло­ обменнике Т5, затем конденсат охлаждается в холо­ дильнике Х4 и поступает в приемник ЕЗ сухого фенола.

Рафинат из КЗ с содержанием 2-3 масс. % фенола перетекает в рафинатную отпарную колонну К4, где с острым водяным паром отгоняются остатки фенола. Пары воды и фенола с верха К4 охлаждаются в аппара­ те воздушного охлаждения ХВ2, конденсат поступает в приемник Е4 и насосом НЮ подкачивается к экстракт­ ному раствору из К2 перед теплообменником Тб. Рафи­ нат из К4, содержащий не более 0,005 масс. % фенола, насосом Н7 через теплообменник Т4 и концевой холо­ дильник (на схеме не показан) подается в резервуар.

Экстрактный раствор из колонны К2 подается насосом Н4 через теплообменник Тб (теплоноситель — горячий фенол из кипятильника Т7) и Т5 в сушильную колонну К5 (температура экстрактного раствора 150-160 °С).

Колонна К5 разделена полуглухой тарелкой на верхнюю (12 тарелок) и нижнюю (кубовую) части. В К5 обезвоживается экстрактный раствор и смешиваемый с ним водно-фенольный конденсат.

С верха К5 уходят пары азеотропной смеси (9 % фе­ нола и 91 % воды), а снизу — безводный раствор экст­ ракта в феноле. Часть паров азеотропной смеси с верха К5 направляются в абсорбер К1, а остальное количест­ во — в аппарат воздушного охлаждения ХВ1, затем в приемник Е1 и далее — в колонну К2.

Экстрактный раствор, собирающийся на полуглухой тарелке колонны К5, перетекает в кипятильник Т7, где он нагревается конденсирующимися парами фенола из испарительной колонны Кб.

В испарительную колонну Кб из сушильной колон­ ны К5 насосом Н8 перекачивается обезвоженный экс­ трактный раствор, нагретый в печи П2 до 250-280 °С. С целью поддерживания в низу колонны Кб температуры примерно 330 °С часть раствора рециркулирует с по­ мощью насоса Н9 с низа колонны Кб через второй змеевик печи П2. Тем самым снижается содержание фенола в остаточном продукте колонны.

Конструкции колонн К5 и Кб, как правило, анало­ гичны. Колонна Кб работает при избыточном давлении 0,2-0,3 МПа, температура ее верха равна температуре кипения фенола и колеблется в пределах 230-240 °С в зависимости от рабочего давления. В качестве ороше­ ния на верхнюю тарелку Кб подают фенол. С низа Кб экстракт с содержанием 2-5 масс. % фенола самотеком поступает в отпарную колонну К7, где он продувается водяным паром.

Пары фенола из Кб являются теплоносителем для кипятильника Т7, откуда регенерированный фенол по­ ступает через теплообменник Тб и холодильник Х4 в приемник сухого фенола ЕЗ.

Пары фенола и воды из К7 конденсируются в аппара­ те воздушного охлаждения ХВ2, конденсат вместе с экс­ трактным раствором подается в сушильную колонну К5.

Экстракт из К7 насосом Н11 через теплообменник Т1 и концевой холодильник (на схеме не показан) пере­ качивается в резервуар.

На установках фенольной очистки имеется система «водного контура», позволяющая снизить расход воды, уменьшить объем сточных вод. Тепло горячего фенола, регенерированного из экстрактного раствора, использу­ ется для получения водяного пара с давлением 0,35- 0,50 МПа, температурой 180-190 °С.

В этой системе водяные пары из абсорбера К1 нагрева­ ются в теплообменнике и пароперегревателе парами фено­ ла из Кб, а затем поступают в отпарные колонны К4 и К7.

Основные технологические параметры и результаты фенольной очистки дистиллятов и деасфалыизатов ма­ лосернистого и сернистого (Западно-Сибирские, Туймазинская нефти) приведены в табл. 12.2012.22.

12.3.3.4. Установка очисткимасляного сырья фурфуролом

Установки фурфурольной очистки в настоящее вре­ мя еще эксплуатируются на нескольких НПЗ. Ограни­

ченное использование этого процесса связано с недос­ таточной химической стабильностью (высокой окисляемостью) фурфурола. Производится реконструкция ус­ тановок фурфурольной очистки с переводом их на использование более перспективного селективного рас­ творителя — У-метилиирролидона.

Фурфурол отличается высокой селективностью в отношении полициклических ароматических углеводо­ родов с короткими боковыми цепями и гетероатомных соединений (смол), ухудшающих эксплуатационные свойства смазочных масел.

На НПЗ эксплуатируются одно- и двухпоточные (комбинированные) установки для очистки сырья двух видов (дистиллятного и деасфальтизата).

Типичные установки фурфурольной очистки состо­ ят из следующих основных секций: деаэрации сырья, экстракции, регенерации фурфурола из рафинатного, экстрактного и водного растворов.

Назначение установки фурфурольной очистки мас­ ляных фракций — получение рафинатов путем селек­ тивного извлечения из сырья нежелательных компо­ нентов.

Таблица 12.20

Показатели очистки масляного сырья фенолом при получении высокоиндексных масел из сернистой (Туймазинской) нефти