![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Конструирование и расчет нежестких дорожных одежд
..pdf
|
|
Т а б л и ц а |
1.7 |
Конструктивные слои |
а» |
а2 |
а. |
П о к р ы т и я
Смешение |
на |
дороге |
0,20 |
|
» |
в |
установке |
|0,44 |
1 |
Песчаный |
асфальтобетон |
0,40 |
-— —
——
——
В е р х н и й с л о й о с н о в а н и я |
|
|
|
|
|
|
||||
Гравий |
|
|
|
|
|
— |
0,07 |
|
|
— |
Щебень |
|
|
|
|
|
— |
10,14 | |
|
|
— |
Гравий, |
обработанный цементом |
при |
|
|
|
|
|
|
||
прочности |
на |
7-е сутки, |
кГ/см2: |
|
|
— |
0,23 |
|
|
— |
>45 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
>28 |
|
|
|
|
|
— |
| 0,20 | |
|
|
— |
<28 |
|
|
|
|
|
— |
0,15 |
|
|
— |
Асфальтобетон |
|
|
| 0,30 | |
— |
|
|
— |
|||
Песчаный асфальтобетон |
|
0,25 |
— |
|
|
— |
||||
Н и ж н и й с л о й о с н о в а н и я • |
|
|
|
|
|
|
||||
Гравий |
|
|
|
|
|
— |
— |
|
|
10,11 | |
Песок |
|
|
|
|
|
— |
— |
|
0,05—0,10 |
|
П р и м е ч а н и е . |
В рамке приведены показатели, принятые |
в |
результате |
|||||||
экспериментов |
AASHO. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чение Я, |
а |
затем уточненное |
с |
учетом климатических |
|
условий |
||||
(влияние |
промерзания). |
|
|
|
|
|
|
|
||
М е т о д |
и н ж е н е р » о г о |
к о р п у с а |
(США) основан |
на |
опытах, |
|||||
проведенных |
силами |
инженерного |
корпуса, |
и теоретических |
сообра |
|||||
жениях, полученных независимо от экспериментов AASHO. Общая |
||||||||||
толщина |
дорожной |
одежды, |
лежащей |
на |
грунте с тем или иным |
|||||
показателем |
CBR, определяется по выражению |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
(1.10) |
|
|
|
|
8,1 CBR |
qn |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где Q — нагрузка на колесо; q — давление |
воздуха в камере. |
Если число повторений нагрузок в сутки больше 5000, то толщина
дорожной одежды повышается до величины |
|
Я = Я 0 (0,177+ 0,223 lg N). |
(1.11) |
Получены интересные данные о числе проездов различных авто мобилей, при котором имеет место одинаковое воздействие на дорогу (табл. 1.8).
Расчет толщины дорожной одежды выполняют в два этапа:
1) все нагрузки с учетом табл. 1.8 приводят к расчетной (на ось 8,2 Г);
2) общую толщину определяют по рис. 1.14.
30
/03 |
/ 0 * |
}ns |
10B |
101 |
10s |
10* |
|
Число проходов |
трехосных |
айтомоБипш |
|
Рис. 1.14. График Инженерного корпуса
Толщину отдельных слоев можно определять с учетом нижних
слоев. |
|
|
• |
|
|
|
Как видим, метод недостаточно современен, так как жесткость |
||||||
отдельных слоев фактически не |
учитывается. |
|
|
|
||
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.8 |
||
|
|
|
|
Количество |
прохо |
|
|
Тип автомобиля |
Нагрузка |
на ось, Т |
дов, |
равноценных |
|
|
по |
воздействию |
||||
|
|
|
|
на дорогу |
||
Одиночная |
ось |
До |
2,3 |
|
9,6 |
|
Одиночные |
колеса |
2,3 - -4,5 |
|
6,25 |
|
|
Одиночная |
ось |
До |
4,5 |
|
2,95 |
|
Спаренные |
колеса |
4 , 5 - -9,0 |
|
2,64 |
|
|
Оси тандем |
|
9— 13,6 |
|
2,37 |
|
|
|
До |
4,5 |
|
4,05 |
|
|
Одиночные |
колеса |
4,5 - -9,0 |
|
2,73 |
|
|
Оси тандем |
|
4 , 5 - -6,75 |
|
1,93 |
|
|
Спаренные |
колеса |
6,75- -9,0 |
|
1,13 |
|
|
|
|
9 - -22,7 |
|
1,03 |
|
|
М е т о д А с ф а л ь т о в о г о |
и н с т и т у т а |
(США) обосно |
||||
вывается экспериментами AASHO и более ранними опытами Асфаль |
||||||
тового института. В этом методе, как и в предыдущем, |
рассчитывают |
общую толщину дорожной одежды с некоторыми поправками для
слоев, обработанных |
вяжущими материалами. |
Последовательные |
этапы расчета следующие: |
1) среднесуточное |
движение приводят к расчетному с нагрузкой |
31
на |
ось 8,2 Т для наиболее нагруженной |
полосы. Движение относят |
|||
к |
одной полосе: |
|
|
|
|
|
Число полос |
|
2 |
4 |
^ 6 |
|
Движение на |
полосе, % |
5) |
45 |
40 |
на |
Увеличение движения за 20 лет учитывается обычно умножением |
||||
коэффициент |
1,4; |
|
|
|
|
|
2) по графику |
на рис. 1.15 для данного CBR |
грунта |
земляного |
полотна определяют толщину Н дорожной одежды при условии, что вся она состоит только из обработанных органическими вяжущими материалов. Если предполагается применение необработанных слоев основания, то для верхнего слоя основания применяют коэффициент 2, а для нижнего — 2,7. В этом случае покрытие рекомендуют устраивать из материала, обработанного органическими вяжущими горячим способом. Толщину покрытия Яд определяют по точке пересечения наклонных прямых, соответствующих заданному движению, с кри вой А . Общую приведенную толщину покрытия вместе с верхним слоем основания йв определяют по точке пересечения с кривой В.
Так, для движения через 20 лет 5000 авт./сутки при CBR = 3 ве личина Я получается 38 см. При пересечении с кривой А получается
На = 17 см. Пересечение |
диагонали |
с |
кривой В |
дает /гв = 28 см. |
||
Верхний слой |
основания |
/гв .0 |
=F 2 |
(Ав — Лд). |
В нашем примере |
|
/tB . о = 22 см. Нижний слой основания /гн.0 = 2,7 |
(Н — /гв ) = 2,7 х |
|||||
X (38—28) = |
27 см. Таким |
образом |
принимается конструкция: |
асфальтобетон — 17 см; щебень — 22 см; гравелистый песок —27 см.
о,- Величина CBR
Рис. 1.15. График Асфальтового института |
(на наклонных |
прямых — движение на |
20-й год по двум |
направлениям) |
|
32
|
Авторы |
считают, |
что |
||||
графиком |
можно |
пользо |
|||||
ваться |
и |
при |
стадийном |
||||
усилении |
одежды. |
Если |
|||||
рассчитывать |
не на 20, а, |
||||||
скажем, на восемь лет, то |
|||||||
Н |
получится |
не 17 см, а |
|||||
меньше, |
и усиление потре |
||||||
буется |
уже через |
восемь |
|||||
лет. Авторы полагают, что |
|||||||
их |
метод |
содержит |
эле |
||||
менты теории, |
|
хотя по су |
|||||
ществу |
он |
чисто |
эмпири |
||||
ческий. |
|
|
|
|
|
|
|
|
М е т о д Ц е н т р а л ь |
||||||
н о й |
л а б о р а т о р и и |
||||||
п у т е й |
|
с о о б щ е н и я |
|||||
Ф р а н ц и и |
аналогичен |
||||||
описанному выше, но имеет |
|||||||
и некоторые |
особенности, |
||||||
касающиеся |
коэффициен |
||||||
тов |
перехода |
для различ |
|||||
ных слоев |
исходя |
из |
их |
||||
упругих |
свойств. |
Приве |
|||||
денную толщину |
конструк |
||||||
ции определяют |
по графи |
||||||
ку |
(рис. 1.16) |
в |
зависимо |
сти от CBR |
грунта |
земля |
Суммарноеприбеденное движение за срок |
|||||
ного |
полотна |
при |
разном |
|||||
|
службы, аВтомо5ил9й |
|||||||
суммарном за срок службы |
|
|||||||
Рис. 1.16. |
Приведенная толщина дорожной |
|||||||
количестве расчетных авто |
||||||||
мобилей |
с |
нагрузкой на |
одежды (к |
щебню) при разных CBR грунта и |
||||
движении расчетных автомобилей с нагрузкой |
||||||||
ось в |
13 Т., |
|
Заштрихован |
|
13 Т на ось |
|||
ные |
на |
графике |
полосы |
|
|
|||
представляют |
собой |
переход |
от легкого движения к тяжелому; рим |
ские цифры показывают номера зон.
Рекомендуемые конструктивные слои приведены в табл. 1.9 и 1.10. В табл. I . M даны коэффициенты для приведения толщин различных слоев дорожной одежды к слою щебня. Они получены из выражения
|
El |
(1.12) |
|
5000 |
|
где Et — модуль упругости данного слоя, кГ/см2; |
5000 — модуль |
|
упругости щебня, |
кГ/см2. |
|
Последовательность |
расчета такова: |
|
1. Определяют суммарное движение расчетных автомобилей (на грузка 13 Т на ось) на период 20 лет. Коэффициенты приведения к рас-
2 Зак. 149 |
33 |
я
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зоны |
|
|
|
|
Слои дорожной |
одежды |
|
I |
|
II |
ш |
IV |
|
V |
VI |
VII |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рекомендуемая толщина слоя, см |
|
|||||
Битумоминеральные |
смеси на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
основании из гравия, укреп |
10 |
|
10 |
— |
15 |
|
15 |
15 |
— |
|||||||
ленного |
цементом |
|
|
|
|
|
||||||||||
Битумоминеральные смеси на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
слое |
основания |
I |
типа |
20 |
|
17,5 |
а |
25 |
|
22,5 |
20 |
Р |
||||
( £ > 3 5 0 0 |
|
кГ/см2) |
|
|
I I |
|
|
|||||||||
То же , |
|
при |
основании |
15 |
|
12,5 |
— |
20 |
|
17,5 |
15 |
• — |
||||
типа ( £ > 5 0 0 0 |
кГ/сж 2 ) |
|
|
|
|
|||||||||||
Цементированный |
гравий |
|
20 |
|
20 |
— |
20 |
|
20 |
20 |
— |
|||||
Слой |
основания I |
или 11 ти |
20 |
|
|
0 |
20 |
|
20 |
15 |
|
|||||
па |
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
0 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.10 |
|
Модуль упругости основа-, |
|
|
Толщина |
черного слоя, |
см, для случая |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
ния, |
кГ/смг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
нижнего |
|
слоя |
основания |
|
|
|
|
||
|
|
|
< 1500 |
|
|
I |
См. для зоны I I |
|
См. для зоны V I |
|||||||
От |
1500 до 2500 |
| |
|
То же |
|
|
|
То |
же |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Для |
однослойного |
основания |
|
|
|
|
||||
От |
2500 до 3500 |
|
|
|
|
20 |
|
|
|
25 |
|
|||||
|
» |
3500 |
» 5000 |
|
|
|
|
15 |
|
|
|
20 |
|
|||
|
|
|
>5000 |
|
|
|
|
|
12,5 |
|
|
|
15 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.11 |
|
Слои дорожной |
одежды |
|
Коэффициент |
|
Слои дорожной одежды |
Коэффициент |
||||||||||
|
приведения |
|
приведения |
|||||||||||||
Асфальтобетон • |
|
|
|
|
|
Песок, |
укрепленный |
|
|
|||||||
Плотные |
битумомине |
|
2,0 |
|
"цементом |
|
|
|
1-1,2 |
|||||||
ральные |
смеси |
|
|
|
|
|
|
Щебень |
кГ/см*) |
|
|
|
|
|||
Гравий, |
укрепленный |
|
1,5 |
|
( £ > 3 5 0 0 |
|
|
1,0 |
|
|||||||
цементом |
|
|
|
|
|
|
|
|
Гравий ( £ > 1500 |
|
кГсм?) |
0,75 |
||||
Основной |
шлак |
|
|
1—1,2 |
|
Песок ( £ > 7 0 0 |
кГ/сж 2 ) |
0,50 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.12 |
|
Нагрузка |
на ось, Т |
|
Коэффициент приве |
Нагрузка |
на ось, Г |
Коэффициент |
приве |
|||||||||
|
|
дения |
|
|
дения |
|
||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
0,0007 |
|
|
|
9 |
|
|
0,09 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
0,0015" |
|
|
10 |
|
|
0,16 |
|
|||
|
3 |
|
|
|
|
0,0028 |
|
|
11 |
|
|
0,18- |
|
|||
|
|
4 |
|
|
|
|
0,0045 |
|
|
12 |
|
|
0,55 |
|
||
|
|
5 |
|
|
|
|
0,0080 |
|
|
13 |
|
|
1,0 |
|
||
|
|
6 |
|
|
|
|
0,0135 |
|
|
14 |
|
|
1,85 |
|
||
|
|
7 |
|
|
|
|
0,0250 |
|
|
15 |
|
|
3,3 |
|
||
|
|
8 |
|
|
|
|
0,0500 |
|
|
16 |
|
|
6,5 |
|
34
четному автомобилю даны в табл. 1.12, которые определены по фор муле
/ Г = = 1 0 0 , 2 5 5 ( С - 1 3 ) ) |
• |
( 1 Л З ) |
где С — нагрузка на заднюю ось двухосных автомобилей и 0,57 от нагрузки на мост трехосных автомобилей.
Величина коэффициента F несколько отличается для тяжелых автомобилей от коэффициента МАДИ; это объясняется тем, что в СССР
наибольшая нагрузка на ось для дорог общего пользования принята, как и во многих других странах, не 13 Т, а 10 Т.
2. Определяют CBR грунта земляного полотна.
3.По графику на рис. 1.16 находят толщину, приведенную к ще беночному слою.
4.По табл. 1.10 и 1.11 выбирают толщину покрытия и верхнего
слоя |
основания |
с учетом зоны, определяемой по графику рис. 1.16. |
5. |
Пользуясь |
табл. 1.11 эквивалентных толщин, выбирается не |
сколько вариантов конструкции, которые сопоставляют по их стои мости.
В 1971 г. вместо указанного метода предложен каталог типовых конструкций [19] дорожных одежд, полученных по опытным данным. В основу каталога положены свойства грунта, но уже не в виде коэф фициента CBR или модуля упругости, а в виде показателя Su зави сящего от рода грунта, его влажности, наличия дренажа и воздейст
вия |
мороза. Все возможные |
грунты земляного полотна разделяются |
на |
четыре типа: S u S2, Ss, |
S4 . |
Ожидаемое движение на дороге (в двух направлениях) обозначают через Tt грузовых автомобилей в сутки с грузоподъемностью выше 5 т на день ввода дороги в эксплуатацию. Предполагают, что коли чество таких автомобилей составляет 10% от всего движения и число их по годам увеличивается на 7%.
Конкретно: Тг = 6000—15 000 автомобилей в сутки, Т2 = 3000— 6000, Т3 = 750—3000, Т 4 = 200—750. Понятие о сроке службы умышленно отсутствует как ненадежное. Всего в каталоге девять ти пов покрытий и оснований. Для каждого дана конструкция дорожной одежды для разных комбинаций St и Т г (16 вариантов).
Для 7\ и Т2, иногда Т3 в качестве верхнего слоя рекомендуют ' асфальтобетон, для остальных — поверхностную обработку. Верхний слой основания — щебень и гравий, укрепленные гранулированным шлаком, битумом или цементом. Нижний слой основания — щебень или гравий, а также песок, укрепленные гранулированным шлаком, битумом или цементом, щебень или гравий, не обработанные вяжу щими.
Наибольшая толщина асфальтобетона — 14 см; верхнего слоя основания — 30 см, а вся толщина одежды — 58—84 см.
Сопоставлять этот метод выбора одежд с расчетами по другим методам ненадежно, так как в основу его положены очень условные характеристики грунтов и вида движения.
2* |
35 |
aj |
|
|
|
mi |
|
|
|
|
|
Tl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Si U |
|
|
ьorr?>r>r |
lis |
|
|
|
|
|
2- Щу |
25\ |
|
|
|
|
||||
г-V'A% |
|
|
2- |
|
|||||
3s |
|
|
|
|
2 •4 |
0 |
|
|
|
|
|
3 |
|
3 •Ж- 5 t |
3- |
25, |
|||
|
|
|
|
||||||
h |
|
|
и >{>>»>? r6=* |
4% |
|
|
Л |
|
|
2- |
|
20 |
2л;<Ш20 |
2 |
|
15 |
2- |
|
|
3- /го.-- |
20,. |
J- |
20, |
J- |
|
15 |
J- |
#T |
|
Ц |
|
|
u |
2d I |
4-, |
|
45 |
|
|
2- РАЙИ 2u\ 2^ |
|
|
|
||||||
2- |
|
2- |
|
||||||
3- |
|
15"I 3- |
If \ 3- |
|
Id ' |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
/ч'МММTt~T |
u |
|
|
|
|
|
|
||
2- |
|
Щ |
|
25\ 2ШЩ20~12&Ш Hf |
|||||
6) |
|
|
|
ТилЗ |
|
|
|
|
|
г' |
25 |
.0,0. л |
20 j |
|
|
дащщ |
|||
|
|
25» |
|
|
|||||
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2- — |
i... |
|
|
|
|
|
|
|
|
•••I75J_ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
20 < |
|
|
|
|
|
|
WL |
|
Рис. I.17. Типовые конструкции |
дорожной |
одеж |
|||||||
ды из |
французского каталога |
1971 г.: |
|
||||||
а — на основаниях, укрепленных |
гранулированным |
||||||||
шлаком; б — на |
основаниях, |
укрепленных |
биту |
||||||
|
|
|
|
мом; |
|
|
|
|
|
/ — асфальтобетон; |
2 — |
верхний |
слой |
основания; 3 — |
|||||
нижний слой |
|
основания; |
4 — поверхностная |
обработка |
В качестве |
|
примера |
|||||
приведены |
типы |
дорож |
|||||
ных одежд 1 и 3 из |
|||||||
французского |
каталога |
||||||
(рис. I.17). Через год ре |
|||||||
комендуется |
проверять |
||||||
для |
типа |
/ |
величину* |
||||
прогиба |
|
под |
|
колесом |
|||
(0,2 мм для 7\ |
и 0,6 мм |
||||||
для Г4 ), скорость рас |
|||||||
пространения |
волн Ре- |
||||||
лея |
для |
верхнего |
слоя |
||||
основания |
|
|
|
(более |
|||
1600 км/сек) и |
произве |
||||||
дение RI |
|
(более 0,15ж2 ). |
|||||
Для |
типа |
3 |
|
прове |
|||
ряют |
только |
|
прогиб |
||||
(0,5—1,5 мм). |
|
|
|
||||
М е т о д , |
р а з р а |
||||||
б о т а н н ы й |
|
|
с о т |
||||
р у д н и к а м и |
|
н е ф |
|||||
т я н о й к о м п а н и и |
|||||||
Ш е л л |
|
[25] |
|
(авторы |
|||
Дормон |
|
и |
Здвардс) |
||||
основан |
|
на |
|
опытах |
|||
AASHO. |
|
Одновременно |
|||||
учитывают |
чисто |
теоре |
|||||
тические |
|
|
соображения |
||||
Джонса |
о |
работе |
мно |
||||
гослойной системы. Для |
|||||||
упрощения |
многослой |
||||||
ная |
система |
приводит |
|||||
ся |
к |
|
трехслойной: • |
||||
верхний |
|
слой, |
обрабо |
||||
танный |
|
органическими |
|||||
вяжущими, |
|
|
нижние |
||||
слои |
из дискретных ма |
||||||
териалов |
и грунт |
зем |
|||||
ляного |
полотна. |
|
Грунт |
||||
характеризуется |
|
моду |
|||||
лем упругости |
или по |
||||||
казателем |
|
CBR, |
|
верх |
|||
ний |
слой — динамиче |
||||||
ским |
модулем |
|
упруго |
||||
сти, |
слои |
|
основания — |
||||
модулем |
|
|
упругости, |
||||
значение |
|
которых |
для |
||||
верхнего |
|
слоя . должно |
|||||
превосходить |
величину |
Побторяеиосщ расчетных нагруж |
Повторяемость расчетных нагрузок - |
||||
Рис. 1.18. Допустимое удлинение ас |
Рис. 1.19. |
Зависимость |
допустимого |
||
фальтобетона |
в зависимости от по |
относительного прогиба |
от повторяе |
||
вторяемости |
нагрузки (Модуль упру |
||||
мости |
нагрузки (для |
Psi=2,5) |
|||
гости |
асфальтобетона |
||||
£ = 65 000 кГ1см?) |
|
|
|
модуля упругости для нижнего слоя не более чем в 3—4 раза. Между модулем упругости и величиной CBR установлена зависи мость по кривой:
CBR |
< 4 |
от 4 до 40 |
>40 |
Е |
150 CBR |
100 CBR |
50 CBR |
Расчет ведется по допустимому прогибу, модулю упругости или показателю CBR грунта земляного полотна и по допустимому относи тельному удлинению верхнего слоя с учетом коэффициента усталости от повторных нагрузок. Допустимое удлинение назначают в соответ ствии с повторяемостью нагрузки (расчетным движением) (рис. 1.18).
Допустимый прогиб устанавливают в зависимости от числа расчет ных автомобилей с нагрузкой на ось 10 Т согласно рис. 1.19. Из рисун ков 1.18 и 1.19 видно, что допустимые удлинения и прогиб уменьшаются примерно в 2 раза при увеличении движе ния в 10 раз.
Приведение |
разнообразного движения |
||
к движению |
расчетных |
автомобилей |
с |
нагрузкой 10 Г - н а ось |
выполняют |
по |
|
графику (рис. 1.20). |
|
|
На основе изложенных предпосылок построены графики для определения тол щины слоев, устроенных с применением органических вяжущих материалов, и слоев основания при различных модулях упруго сти грунта земляного полотна и разных размерах движения (см. рис. 1.21 и 1.22).
По вертикальной оси отложена тол щина обработанных битумом слоев при определенной толщине основания с раз личным CBR. Минимально возможная тол щина верхнего связанного слоя зависит от жесткости основания (пересечение кри-
0.1
5 ^Q :
1^
§1
0,0001
Ofltt 0,45 1,5 kS
нагрузка наось,Т
Рис. 1.20. График для пере вода различной нагрузки к расчетной 10 Г на ось
37
Рис. 1.21. |
График |
расчета |
|
толщины |
дорожной одежды |
||
по методу |
Шелл |
при раз |
|
личных |
модулях |
упругости |
|
грунта |
земляного |
полотна |
|
и суммарном |
движении по |
|
|
одной |
полосе |
N=\07 авто- |
| 0 |
ю го за to so во то во |
мобилей |
§ложт толщина дискретныхслое6, см
вой для данного движения с пунктирной линией, ограничивающей CBR основания, или начало перехода кривой в горизонтальную прямую).
П р . и м е р . |
Модуль |
упругости |
грунта Е = 320 кГ/см2 |
(CBR=2) |
(см. |
|
рис. 1.21). Суммарное движение за время службы |
покрытия 107 единиц при ос |
|||||
новании из гравия Е = 3000 кГ/см2 |
(CBR=40). |
|
|
|
||
Толщина обработанных битумом слоев должна быть не менее 25 см, |
а ос |
|||||
нования — 42 см. |
Если |
в основание положить |
щебень с |
Е = 5000 |
кГ/см2 |
(CBR = 100), то толщину обработанного битумом слоя можно уменьшить до 16 см, а основание должно быть 65 см. При суммарном движении за срок службы 106 единиц (см. рис. 1.22) достаточно в первом случае толщины черного слоя 18 см, основания 40 см, а во втором — соответственно 11 и 55 см.
Рассмотренные графики дают возможность вести расчет по этапам. Как видим, этот метод аналогично другим методам расчета дает много возможных колебаний в выборе конструкции одежды.
В м е т о д е д о р о ж н о й и с с л е д о в а т е л ь с к о й л а б о р а т о р и и ( А н г л и я ) толщину дорожной одежды назначают по эмпирическим данным, основываясь, в частности, на определении показателя CBR. Однако считают необходимым учитывать также нап ряжения в отдельных слоях и упругие деформации всей конструкции, чтобы подойти к теоретическим положениям расчета дорожных одежд. В отдельных случаях принимают во внимание возможность возник новения предельных растягивающих напряжений. В этом направлении было проведено несколько работ в развитие метода Бурмистера (Акум, Фокс, Джонс, Кирк) с использованием вычислительных машин. Экс периментально исследовали, насколько уменьшается напряжение по мере увеличения скорости движения автомобилей.
Рис. 1.22. График расчета толщины дорожной одежды по методу Шелл для разно го суммарного движения по одной полосе при модуле упругости грунта земляного
полотна £ = 320 кПсм2 (CBR=3)
20 зо ьо Полная толщина дискретных слое/, см
38
Применение теории упругости для расчета динамических напря жений и деформаций в дорожных одеждах встречало затруднения из-за отсутствия значений динамических модулей упругости материа лов. Для определения модулей упругости дорожно-исследовательская лаборатория разработала кратко освещенные выше методы, основан ные на измерении скорости распространения волн в различных мате риалах и длины волны при разных частотах колебаний. Это позволило решить ряд задач, в том числе установить разницу в воздействии на дорогу между статической и динамической нагрузками.
В последнем варианте (1971 г.) Указаний [24] Английской дорож ной исследовательской лабораторией даны коэффициенты для приведе ния фактического движения к расчетному (табл. 1.13), а также даны конкретные практические графики для назначения толщины покрытий
и верхнего слоя основания в зависимости от суммарного |
числа |
рас |
четных автомобилей с нагрузкой на ось 8160 кГ за нормативный |
срок |
|
службы покрытия (рис. 1.23 — 1.26). Свойства грунтов |
выражены |
через показатель CBR. Учитывается как характер грунта, так и воднотепловой режим земляного полотна. Серьезных теоретических обосно ваний не приведено.
|
|
|
Т а б л и ц а 1.13 |
Нагрузка на ось, кГ |
Коэффициент для |
Нагрузка на ось, кГ |
Коэффициент для |
приведения к рас |
приведения к рас |
||
|
четному автомобилю |
|
четному автомобилю |
910 |
0,0002 |
9 980 |
2,3 |
1 810 |
0,0025 |
10 890 |
3,2 |
2 720 |
0,01 |
11 790 |
4,4 |
3 630 |
0,03 |
12 700 |
5,8 |
4 540 |
0,09 |
13 610 |
7,6 |
5 440 |
0,19 |
14 520 |
9,7 |
6 350 |
0,35 |
15 420 |
12,1 |
7 260 |
0,61 |
16 320 |
15,0 |
8 160 |
1,0 |
17 230 |
18,6 |
9070 |
1,5 |
18 140 |
22,8 |
Сопоставление табл. 1.13 с табл. 1.12 французских данных пока зывает, что полного совпадения нет. Это объясняется различной ме тодикой исследований и различием условий экспериментов.
В ФРГ для приведения фактического движения к расчетной интен сивности используют рекомендации AASHO. Здесь в процессе назна чения конструкции нежестких дорожных одежд, учитывая большое значение морозоустойчивых слоев, принята рекомендация для мини мальной толщины этих слоев: при содержании частиц мельче 0,02 мм больше 3% толщина слоя должна быть 50—70 см в зависимости от типа земляного полотна (насыпи выше или ниже 2 м, выемки), а также от увлажнения (сухие или сырые места) и от коэффициента однородности грунта.
Для расчета требуемого усиления дорожных одежд используют результаты измерения прогибов балкой Бенкельмана, а также под-
39