книги из ГПНТБ / Конструирование и расчет нежестких дорожных одежд
..pdfностью и сопротивлением износу. Чем больше связность (молекуляр ное сцепление) и меньше пустотность материала покрытия, тем оно долговечнее. Одновременно покрытие должно в достаточной степени сопротивляться изгибу и растяжению при движении тяжелых автомо билей и при их торможении, а также при изменении температуры, осо бенно в периоды, когда жесткость материала покрытия возрастает. Покрытие, как правило, проектируют из нескольких слоев, имея в виду, что верхний, наиболее тонкий, слой в основном сопротивляется износу, а нижний или два нижних должны сопротивляться изгибу под нагруз ками и в меньшей степени подвержены колебаниям температуры.
Как видно из табл. III.11 и рис. III.5, напряжения от изгиба тем больше, чем выше соотношение Ев/Еп. Они ничтожны при тонких слоях и достигают максимума при слоях толщиной около 8 см, а затем снова понижаются. Отношение Ев/Ея имеет наибольшую величину ранней весной, когда Ев может достигать максимального значения.
Тип покрытий выбирают исходя из размеров перспективного дви жения. Чем больше движение, тем больше оснований для применения в покрытии горячих асфальтобетонных смесей. При несколько мень шем движении (например, 250—350 автомобилей Н-Р в сутки на по лосу) возможно применение теплых асфальтобетонных смесей, при дви жении 100—200 автомобилей в сутки на полосу применяют холодный асфальтобетон или щебень, обработанный битумом.
Исходя из размера движения необходимо выбрать такую толщину слоев покрытия, при которой в них не появятся недопустимые изги бающие напряжения (см. § ШЛО).
Чем выше размер движения, т. е. чем выше требуемый модуль уп ругости конструкции, тем выше должен быть модуль упругости осно вания. Другими словами, при повышении требуемого модуля упругости
и при одинаковой величине модуля упругости |
асфальтобетона, |
при |
|
низкой весенней температуре соотношения Ев/Еп |
будут ниже и в соот |
||
ветствии с рис. III.5 напряжения в слое асфальтобетона будут меньше. |
|||
С другой |
стороны, при меньшем движении коэффициент запаса, |
учи |
|
тывающий |
явление усталости, может быть взят |
несколько ниже |
(ска |
жем, 2,5 вместо 4). В табл. III.13 приведены величины напряжений, полученных расчетом, которые возникают на нижней поверхности по крытия из асфальтобетона или битумоминеральной смеси при разной толщине и различных требуемых модулях упругости.
Там же даны рекомендуемые толщины покрытий из. асфальтобетона или битумоминеральной смеси.
Для принятых значений наибольшего модуля упругости асфальто
бетона (см. табл. III.13) и допускаемых |
напряжений при изгибе |
(см. табл. III.12) в случае, если основание |
не обработано органиче |
ским вяжущим, слой асфальтобетона при требуемом модуле более 2000 кГ/см2 должен быть не ниже 13—15 см. Более толстые слои целе сообразны только после экономического сопоставления при тяжелом движении большой интенсивности.
2. Верхний слой основания должен обеспечивать достаточную проч ность и устойчивость покрытия с тем, чтобы отношение Ев/Еи не пре восходило пределов, опасных с точки зрения сопротивления изгибу
221
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а Ш - 1 3 |
||
|
|
|
|
Толщина |
слоя покрытия, см |
|
|
|
Рекомен |
||||
Требуемый |
4 |
|
|
8 |
|
|
|
13 |
|
|
20 |
дуемая |
|
модуль |
|
|
|
|
|
|
|
минималь |
|||||
упругости, |
|
|
р |
|
|
|
|
сг, |
р |
|
ная толщи |
||
кГ/см2 |
|
а, |
|
|
а, |
|
|
а, |
на слоя |
||||
|
кГ/см2 |
кГ/см |
2 |
ООН' |
кГ/см |
2 |
кГ/см2 |
кГ/см |
2 |
ОСИ' |
кГ/см' |
покрытия, |
|
|
|
кГ/см2 |
|
|
кГ/см2 |
см |
|||||||
2500 |
2250 |
10 |
2070 |
|
15,0 |
1620 |
13,5 |
1125 |
11 |
15 |
|||
2000 |
1800 |
12 |
1620 |
|
19,0 |
1170 |
16,5 |
720 |
12 |
13 |
|||
1700 |
1530 |
15 |
1260 |
|
22,5 |
990 |
21,0 |
— |
— |
8 |
|||
1200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
П р и м е ч а н и е . Принято D = |
34 см; Ев = 9000 кГ/см2 |
(средний для двух- |
|||||||||||
трех слоев); р = |
6 кГ/см2; |
а — напряжение при изгибе (см. рис. I I I . 5 ) ; |
Е о с а — |
||||||||||
общий |
модуль упругости |
основания. |
|
|
|
|
|
|
|
покрытия при воздействии движущихся автомобилей, когда модуль покрытия надо брать максимальным. Поэтому при тяжелом движении обязательно следует верхний слой основания применять из укреплен ного вяжущими (цементом или битумом) материала как обладающего способностью сопротивляться изгибу с модулем упругости 4000— 5000 кГ/см2.
В настоящее время как у нас, так и за рубежом этому вопросу уде ляется все большее внимание. 20—25 лет тому назад большее распро странение имела конструкция в виде двух или трех слоев асфальтового бетона на основании из разгрохоченного щебня, укладываемого и ука тываемого по слоям с расклинкой. Для условий современного движе ния такой расклинки уже недостаточно. Кроме того, этот метод ста новится экономически невыгодным, так как щебень, получаемый при дроблении, требует дополнительной разгрохотки и раздельной транс портировки. Попытка усилить щебеночные слои пропиткой органи ческими вяжущими, чтобы повысить связность материала основания, также все больше и больше теряет смысл, так как сохраняется необ
ходимость грохочения щебня и создаются технологические |
неудобства |
|
в связи |
с необходимостью многоразового розлива |
вяжущего. |
Доставка |
на место работ рядового щебня предопределяет взамен про |
питки применение смешения его с вяжущим в установках, причем здесь возможна обработка как органическими, так и минеральными вяжу щими. Значительный эффект в процессе постройки оснований из горя чих битумоминеральных смесей достигают при уплотнении их толсты ми слоями (15—20 см) с применением тяжелых катков (особенно катков на пневмошинах). При устройстве оснований, укрепленных минераль ными вяжущими, возникает необходимость предотвратить распрост ранение усадочных трещин, неизбежных в этих слоях, на слои покры тия.' Как показывает практика в ряде стран, для этого необходимо, чтобы верхние слои, обработанные органическими вяжущими, не были тоньше 15—20 см, а в некоторых случаях и 25 см. Чтобы понизить опас ность образования трещин, рекомендуется применять медленно твер деющие вяжущие (золу-уноса, гранулированные шлаки и т. п.).
222
Для верхнего слоя основания, укрепленного вяжущим, могут при меняться щебень и гравий из каменных пород первых четырех классов.
Для I I I и IV технических категорий дорог материал верхнего слоя основания должен иметь модуль упругости не ниже 2500—3000 кГ/см2.
Все большее и большее распространение получает укрепление де шевыми вяжущими не только верхнего слоя основания, но и нижнего и даже верхних слоев земляного полотна. Это дает возможность пони зить общую толщину дорожной одежды за счет повышения модулей упругости и допускаемых сдвигающих напряжений. Целесообразно применение в южных зонах повышенного уплотнения грунтов верх него слоя земляного полотна. Разумеется, во всех случаях следует принимать наиболее экономичные решения.
3. Нижний слой основания выбирают исходя из двух соображений: обеспечить общий необходимый модуль основания и соблюсти толщину морозоустойчивого слоя. Как уже указывалось выше, соотношение модулей EJEn должно отвечать следующим условиям: в верхних свя занных слоях не должно возникать недопустимых напряжений на ра стяжение при изгибе, а при слоях, не обладающих сопротивлением из гибу, желательно, чтобы EJEn не превышало 3,5—5. Здесь широкое применение должны находить материалы местные и укрепленные вя жущими грунты.
Окончательно толщину верхнего и нижнего слоев назначают в ре зультате сравнения вариантов по экономическим соображениям. Если толщина морозоустойчивого слоя достаточно велика, то нет смысла увеличивать толщину верхнего слоя основания, так как все равно толщину нижнего слоя придется увеличивать против расчета.
4.Для уменьшения общей толщины дорожной одежды, в том числе
иморозоустойчивого слоя, необходимо при проектировании преду сматривать вариант улучшения верхней части земляного полотна и по вышения вследствие этого модуля упругости грунта при помощи за мены местного грунта более благоприятным привозным. Возможны ме роприятия по осушению (в отдельных случаях увеличение высоты на сыпи) и укреплению грунта вяжущими. В пределах IV и V климати
ческих зон целесообразно повышение уплотнения грунта (до 1 — 1,1 от стандартного).
5. При реконструкции следует предварительно провести визуальное обследование и определение деформации под колесом расчетного авто мобиля в весенний период (см. § I I I . 20).
Определив для отдельных участков наибольшую деформацию под колесом с удельным давлением р и диаметром круга D, равновеликого следу колеса, определяют фактический модуль упругости одежды по формуле (II 1.14). Сопоставляя состояния покрытия и фактический модуль упругости одежды с требуемым по графику (см. рис. III.3), определяют необходимое утолщение.
Если обследования произведены в другой период, то нужно ввести поправки на основе испытаний аналогичных дорог в том же районе. Ориентировочно можно принять, что в весенний период деформации на 50% выше, чем во влажный период осенью. Обследования, выполнен ные после замерзания грунта или в сухое время лета, не могут служить
223
исходным материалом для назначения конструкции реконструируемой дороги.
Если требуемый модуль отличается не более чем на 10—12% от фактического, можно ограничиться одним слоем асфальтобетона или битумоминеральной смеси; если разница порядка до 25%, то обычно не обходима укладка двухслойного асфальтобетона.
При большой разнице возникает вопрос о необходимости утолще ния основания или реконструкции всей одежды на участке с неблаго приятными грунтово-гидрологическими условиями. В последнем случае необходимо предусмотреть дренажные устройства.
При утолщении основания следует применять преимущественно слои, укрепленные вяжущим, во избежание скопления воды в них.
Во всех случаях рекомендуется вычерчивать графики по опреде ленным типичным участкам, на которых показывается схема сущест вующей дорожной одежды, зпюра прочности дорожной одежды по мо дулям упругости, фактическое состояние покрытия, тип местности по увлажнению, тип грунта и его модуль упругости.
6. Количество слоев, составляющих дорожную одежду и их толщи ну, следует подчинять технологическим соображениям и принципу эко номичности в производстве работ (уменьшение числа операций).
Минимальные толщины отдельных слоев одежды не должны во вся ком случае быть меньше величин, указанных в табл. III.14.
7. Необходимо предусматривать отвод воды из нижних слоев дорож ной одежды. При отсутствии бортовых камней целесообразно устрой ство краевых полос. Следует стремиться, чтобы более водопроницаемые материалы последовательно располагались в низших слоях. Исклю-
Т а б л и ц а I I I . 1
|
|
|
|
Материал дорожной одежды |
|
Толщина |
||
|
|
|
|
|
слоя, см |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Асфальтобетонные смеси, укладываемые в горячем или теплом со |
|
|||||||
стоянии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
однослойное |
покрытие |
|
|
|
4 |
|||
двухслойное |
» |
|
|
|
|
7 |
||
Холодные асфальтобетонные |
и дегтебетонные смеси |
|
2 |
|||||
Щебеночные и гравийные материалы, а также грунты, обрабо |
4 |
|||||||
танные |
органическими |
вяжущими в установках |
|
|
||||
Щебеночные |
материалы, обработанные органическими |
вяжущими |
4—7 |
|||||
по способу пропитки (в зависимости от размера щебня) |
|
|
||||||
Гравийные и щебеночные материалы, обработанные органическими |
5 |
|||||||
вяжущими |
смешением |
на |
дороге |
|
|
|||
Грунты, |
обработанные |
органическими вяжущими по способу сме |
6 |
|||||
шения |
на |
дороге |
|
|
|
|
10 |
|
Грунты, обработанные цементом или известью |
|
|||||||
Щебеночные |
и гравийные |
материалы, не обработанные |
вяжущим |
|
||||
на основании: |
|
|
|
|
|
|
||
из |
песка |
|
|
|
|
|
15 |
|
» прочного (каменного или укрепленного вяжущим) материала: |
|
|||||||
для |
щебня |
|
|
|
|
|
8 |
|
» |
гравия |
|
|
|
|
|
10 |
224
чение может быть допущено в условиях парообразного перемещения влаги, что имеет место в IV и Удорожно-климатических зонах.
8. В случае укладки крупных щебеночных материалов непосред ственно на глинистый, суглинистый либо пылеватый грунты для пре дотвращения проникания грунта в слой щебня при увлажнении сле дует предусматривать устройство противозаиливающих прослоек тол щиной не менее 5 см из шлака, высевок, укрепленного вяжущими грун
та и других материалов, не переходящих в |
пластичное |
состояние |
|||||||||||||
при |
увлажении. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
§ III.12. Примеры расчета по нормативному |
|
|
|||||||||||
|
|
|
упругому прогибу |
(модулю упругости) |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
П р и м е р 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задание. |
Требуется |
запроектировать |
конструкцию |
нежесткой дорожной |
||||||||||
одежды под нагрузку Н-Р (Q = 10 Т, |
р = |
6 кГ/см2, D = |
32,6 см). Перспектив |
||||||||||||
ный |
состав движения указан |
в табл. |
III . 15 . Дл я приведения |
фактического дви |
|||||||||||
жения к расчетной |
нагрузке |
используем данные табл. |
I I I . 2 . |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
I I I . 15 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перспективная |
интенсивность |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
движения |
на две полосы, |
||||
|
Тип транспортных |
средств |
Нагрузка |
|
|
|
авт./сутки |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
на ось, m |
|
|
|
|
приведенная |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фактическая |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к нагрузке Н-Р |
||||||
Легковые |
|
|
|
|
|
|
|
|
3400 |
|
|
|
|
||
Автобусы |
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
200 |
|
|
|
74 |
|
Грузовые |
автомобили |
|
|
|
4 |
|
1300 |
|
|
|
26 . |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
500 |
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
300 |
|
|
111 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
200 . |
|
100 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
70 |
|
|
|
70 |
|
|
И т о г о |
|
|
|
— |
|
5970 |
|
|
431 |
||||
|
Грунт — суглинистый, при относительной |
влажности |
0,75 |
имеет |
модуль |
||||||||||
упругости £ |
г р |
= |
280 кГ/см2 |
(см. табл. II . 7), |
минимальная |
толщина |
морозо- |
||||||||
устойчивого слоя — 65 см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е тр |
|||||
|
Решение. |
|
Согласно |
графику (см. рис. I I I . 3 , я), |
требуется |
модуль |
|||||||||
= 2100 кГ/см2. |
При данном |
движении предпочтительно |
покрытие из двухили |
трехслойного асфальтобетона толщиной не менее 13 см (например, два нижних
слоя по 4,5 |
см либо один |
9 см |
и верхний |
4 |
см). |
Это вытекает из табл. |
III . 13 . |
||
|
Воспользуемся |
графиком (номограммой) |
для |
расчета (см. рис. I I . I I ) . Мо |
|||||
дули упругости материалов в соответствии |
с табл. |
II . 8 , II . 9 , 11.10. Д л я |
слоев |
||||||
покрытия принимаем средний |
модуль 10 000 |
кГ/см2: |
|
||||||
|
13 |
= 0,4; |
|
-тр |
2100 |
= 0,21; |
по графику (см. рис. |
I I . 11) |
|
D |
32,6 |
в |
Ei |
10 000 |
|||||
|
|
|
Е„ |
|
£ „ = . - £ ' = 1200 |
кГ/см2 |
|
||
|
|
|
~=0.12; |
|
£„
8 Зак. 149 |
225 |
|
При |
расчете |
на изгиб -==^ = 15 ООО |
12,5 по табл. |
III . 11 |
или графику |
|||
|
|
|
1200 |
|
|
кГ/см2 |
|
кГ/см2 |
|
на |
рис. I I I . 5 растягивающее напряжение |
составляет 9,3 |
< 9,5 |
||||||
(см. |
табл. |
I I I . 12), т. е. требование по прочности на изгиб удовлетворено. При бо |
|||||||
лее жестком асфальтобетоне толщину его придется увеличивать до 15 см. |
|
||||||||
|
Учитывая, что общая толщина дорожной одежды из условий |
морозоустой |
|||||||
чивости не должна |
быть менее 65 см, распределим остающуюся |
толщину конст |
|||||||
рукции 65 — 13 = |
52 см на два слоя (нижний |
слой основания, |
принятый |
пред |
|||||
варительно 37 см, и верхний слой — 15 см). |
12 см, в качестве |
|
|
||||||
|
Поскольку покрытие имеет толщину более |
верхнего |
слоя |
основания примем подобранную смесь из известнякового щебня 3-го класса,
обработанного битумом (Е2 = 5000 кГ/см2). |
В качестве нижнего берем мелкий |
||
песок (Е3 = 1000 |
кГ/см2) |
|
|
|
£обп |
|
1200 |
^D |
= з Й г ° ' 4 6 ; |
''е~, |
= 0,24. |
5000 |
ЕЕ"
По графику (см. рис. I I . 11) -?• = |
— = |
0,125; |
Е" |
= |
5000-0,125 = 625 |
|
кГ/см2. |
|||||||||||
Д л я нижнего |
слоя |
основания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
£общ |
Е" |
625 |
0,63; |
Ея |
Етп |
= |
280 |
0.23. |
|
|
||||||
|
|
Ев |
Е3 |
|
= |
— = |
|
|
= |
|
|
|||||||
|
|
1000 |
|
|
Ет. |
Ео |
1000 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Л, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По |
графику (см. рис. I I . 11) |
~=1,20; |
А3 = 32,6-120 = 39 см. |
|
|
||||||||||||
Общая |
толщина одежды |
Н = |
13 + |
15 + 39 == 67 |
см. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Толщина по условию |
морозоустойчивости достаточна. |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Результаты расчета |
сведены в табл. |
I I 1.16. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
I I I . 16 |
||||
№ слоя |
|
|
Материал |
|
|
|
Толщина |
Модуль упру |
Общий |
(эквива |
||||||||
|
|
|
|
|
слоя, см |
гости. |
кГ/смг |
лентный) |
модуль |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
упругости, |
кГ/см2 |
|
1 |
Асфальтобетон |
|
|
|
|
|
Л1 = |
13 |
£ 1 |
= |
10 000 |
|
Еобт — Е-гр — |
|||||
2 |
Щебень, |
обработанный |
битумом |
|
|
£ 2 |
= 5000 |
|
= |
2100 |
||||||||
Л 2 = 1 5 |
|
Е' = 1200 |
||||||||||||||||
3 |
Песок |
|
|
|
|
|
|
А3 = |
39 |
Е3= |
1000 |
|
£ " = |
625 |
||||
4 |
Грунт суглинистый |
|
|
|
— |
|
£ г |
р |
= 330 |
|
— |
|
||||||
Если взять большую толщину Л2 и среднезернистый |
|
песок для нижнего слоя |
||||||||||||||||
основания, |
то общая толщина будет меньше 65 см. Например, |
при Ла ~ |
20 см |
|||||||||||||||
|
|
|
А, |
= |
_20 |
|
|
|
Е/_ |
1200 |
0,24; |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
— |
- г - = 0,61; |
|
|
= |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
D |
|
32,6 |
|
|
|
£2 |
5000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,09; |
Е": |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Е2 |
|
|
|
4500; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е" |
4500 |
|
|
Е гр |
|
280 |
|
|
|
|
|
|
|
17 см. |
|
|
|
|
£з" |
1000 |
=0,45; |
Е3 |
|
1000 = 0,28; |
|
= 0,53; |
А3 |
= |
|
|
D
Общая толщица дорожной одежды будет 45см, и придется добавлять 14 см песка. Конструкция будет дороже. В обоих случаях надо еще проверить щебень, обработанный битумом, на прочность при изгибе, согласно табл. I I I . 11 и I I I . 12.
226
|
В первом |
варианте эквивалентная |
толщина |
слоев равна: |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
/ |
15 ООО |
|
|
|
|
|
|
|
Л э |
3 |
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
Л э = |
= 1 |
5 |
+ 1 3 | / |
7 Ж = |
1 5 + |
|
1 7 ^ 3 2 с ж ; |
^ = |
i276= 0 '9 8 ; |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е9 |
7000 |
= |
11,2. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е" |
|
625 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Напряжение |
при изгибе по табл. |
|
I I I . 1 1 |
или графику |
(см. -рис. I I I . 5 ) |
равно |
||||||||||||||||||
4,6 |
кГ/см2, |
|
что не противоречит требованиям |
табл. |
III . 12 |
(9,5 |
кГ/см2). |
|
|
||||||||||||||||
= |
Если |
взять |
рядовой |
щебень, |
не обработанный |
битумом: Л, = 20 см, Е2 |
= |
||||||||||||||||||
3000 |
кГ/см2, |
|
то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h2 |
= |
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
—— = 0,61; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
32,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Е' |
1200 |
0,4; по графику |
(см. рис. П . |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Е2 |
3000 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ё1 |
= |
0,22; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-1 |
|
|
|
|
|
Я |
660 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ " = 3000-0,22 = 660 кГ'см2; |
|
|
= 0,66; |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
— |
= |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е3 |
1000 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Я г р |
280 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Е3 |
1000 = |
0,28; по графику |
(см. рис. 11.11) |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^D |
= |
1,7, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из = 5 5 си . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Надо также проверить, не следует ли понизить модуль упругости на поверх |
||||||||||||||||||||||||
ности дискретных |
материалов |
(песок, |
|
необработанный |
щебень) |
вследствие не |
|||||||||||||||||||
возможности |
возникновения |
в них |
|
изгибающих напряжений. |
Песок |
(Е3 |
=> |
||||||||||||||||||
= |
1000 |
|
кГ/см2) |
и грунт |
( £ Г р = |
280 |
кГ/см2), |
|
согласно |
табл. |
I I I . 4 , не требуют |
||||||||||||||
понижения |
модулей на поверхности, |
так как E3IEFV |
= |
3,5. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
= |
Модуль |
упругости |
щебня |
составляет |
Е2 |
= |
3000 кГ/см2, |
а |
песка — Е" |
= |
|||||||||||||||
560 |
кГ/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е2 |
|
3000 |
|
|
|
h |
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
^ |
= ~ 5 ^ = |
= М |
; |
|
|
D= i276 = |
0 ' 6 L |
|
|
|
|
|
||||||
|
Коэффициент понижения модуля на поверхности |
щебня |
по табл. |
I I I . 4 |
|||||||||||||||||||||
составляет 0,85, т. е. надо повысить Е'. |
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
„, |
1200 |
|
- |
|
|
|
Е' |
|
|
1400 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
£ ' = |
—-- =1400 кГ/см2; |
|
— |
= |
= 0,47; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,85 |
|
|
|
|
|
Е2 |
|
|
3000 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е" |
= |
560 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
= 0,19. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е2 |
|
3000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
По |
графику |
(см. рис. 11.11) |
- ^ - = 0,95; |
h2 |
= Sl |
см. |
|
|
Общая толщина Н = 13 + 31 + 55 = 99 > 65.
Все возможные варианту должны быть подвергнуты технико-экономическо му сравнению.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е р 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Задание. |
|
Требуется |
запроектировать |
конструкцию дорожной |
одежды |
для |
|||||||||||||||||
магистральной улицы |
общегородского |
значения |
под |
нагрузку |
|
Н-30 |
(Q |
= |
|||||||||||||||||
= |
12 |
Т, |
р = |
6 кГ/см2, |
R = 35,6 см). Перспективный |
|
состав |
движения по од |
|||||||||||||||||
ной |
полосе |
задан |
в табл. |
I I I . 17. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
I I I . 17 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перспективная |
интенсивность |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
движения на одну |
полосу, |
|||||||
|
|
|
Тип транспортных |
средств |
|
|
Нагрузка |
|
|
|
|
авт./сутки |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
на ось,, |
Т |
|
|
|
|
|
|
приведенная |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фактическая | к |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н а г р |
у з к е |
Н -30 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Легковые |
автомобили |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4000 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Автобусы |
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
1000 |
|
|
|
140 |
|
||||||
|
Троллейбусы |
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
800 |
|
|
|
200 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
» |
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
100 |
|
|
|
100 |
|
|
||
|
Грузовые |
автомобили |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
1000 |
|
|
|
10 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
1000 |
|
|
|
50 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
1000 |
|
|
|
140 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
Ю |
|
|
|
520 |
|
|
|
260 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
|
|
|
|
|
|
9420 |
|
|
|
900 |
|
|
|
|
|
Грунт —• суглинистый, |
расчетный |
модуль |
|
упругости |
£ г р |
= |
375 |
кГ/см2. |
|||||||||||||||
|
|
Минимальная |
толщина |
морозоустойчивого |
слоя — 55 |
см. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Решение. |
|
Согласно |
графику |
на рис. I I I . 3 , |
б, |
требуемый |
модуль |
упругости |
|||||||||||||||
при |
асфальтобетонном покрытии |
£ т р = |
2600 |
|
кГ/см2. |
|
необходимо |
покрытие из |
|||||||||||||||||
|
|
Д л я |
данного |
движения, |
согласно |
табл. |
I I I . 13, |
|
|||||||||||||||||
двухслойного |
асфальтобетона |
толщиной не менее |
15 см. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Примем |
|
толщину |
верхнего |
слоя |
равной |
|
5 см, |
с |
модулем |
упругости |
|||||||||||||
10 000 |
кГ/см2 |
|
и двух либо одного нижнего |
слоя — 10 см |
с модулем |
упругости |
|||||||||||||||||||
8000 |
|
кГ/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Запроектированные толщины конструктивных слоев, расчетные модули |
|||||||||||||||||||||||
упругости материалов для этих слоев и результаты |
расчетов • последовательно |
||||||||||||||||||||||||
записываем |
в табл. |
I I I . 18. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
I I I . 18 |
|||||
|
№ кон |
|
Материал конструктивного |
Толщина |
Модуль упругости |
Общий (эквива |
|||||||||||||||||||
структив |
|
|
|
слоя |
|
|
|
слоя, см |
материала, |
|
кГ/см2 |
лентный) |
МОДУЛ1 |
||||||||||||
ного |
слоя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
упругости, |
|
кГ/см |
|||||
|
|
1 |
|
|
Асфальтобетон |
|
верхнего |
А1 = |
5 |
|
£ 1 = |
= |
10 000 |
|
£ г |
р = 2600 |
|||||||||
|
|
|
|
слоя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ 2 |
|
=-- 8000 |
|
|
|
|
|
||||
- |
2 |
|
|
Асфальтобетон |
|
нижнего |
h 2 |
= |
10 |
|
|
|
£ ' = 2 3 0 0 |
||||||||||||
|
|
|
|
слоя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
3 |
- |
|
Щебень |
известняковый, |
Л3 |
= 34 |
|
£ 3 |
= 6000 |
|
|
£ " = 1 7 6 0 |
|
||||||||||
|
|
|
|
обработанный |
цементом 5% |
|
|
|
|
£ 4 = 1 2 0 0 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
4 |
|
|
Песок |
суглинистый |
|
ft4 |
= |
34 |
|
|
|
£"' = 720 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Грунт |
|
|
|
|
|
£рр —- 375 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~ |
|
|
|
|
Определяем эквивалентный модуль упругости на поверхности второго слоя |
|||||||||||||||||||||||
покрытия: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
£ т р |
= |
2600 |
= 0,26; |
hx |
= |
|
5 |
|
0,14. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- = |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
£ х |
|
10 000 |
|
.О |
|
35,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
228
|
|
|
|
|
|
Е' |
|
|
|
|
|
|
|
По |
графику |
(см. |
рис. 11.11), |
р- — 0,23; следовательно, |
Е' — 10 ООО X |
||||||
X |
0,23 = 2300 кГ/см2. |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
Определяем эквивалентный модуль упругости на поверхности третьего |
слоя |
||||||||||
|
|
|
Е' |
= |
2300 |
h2 |
= |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
— |
=0,29; — |
= 0,28. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
Е2 |
|
8000 |
D |
|
35,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е" |
|
|
|
Е" = |
|
|
|
|
По |
графику |
на рис. 11.11 = - = 0,22; |
следовательно, |
8000 • 0,22 — |
|||||||
= |
1760 |
кГ/см2. |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Учитывая, что общая |
толщина |
дорожной |
одежды из условий |
морозоустой |
|||||||
чивости не должна быть менее 55 см, распределяем оставшуюся |
толщину |
слоев |
||||||||||
одежды 55 — 15 = 40 см на верхний слой основания h3 = |
25 см и нижний |
слой |
||||||||||
(предварительно) |
Л4 = |
15 |
см. |
|
|
основания |
возьмем |
подобранную |
||||
|
В качестве материала |
для верхнего слоя |
смесь из известнякового щебня 3-го класса, обработанную цементом? Расчетный
модуль упругости такого материала равен 6000 |
кГ/см2. |
|
|
|
||||||||||
Вычислим |
эквивалентный |
модуль |
упругости |
Е" на поверхности третьего |
||||||||||
конструктивного |
слоя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Е" |
1760 |
А3 |
= |
25 |
= 0 , 7 . |
|
|
|
||
|
|
|
|
— = |
|
|
- =0,29; |
— |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Е3 |
6000 |
D |
35,6 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
£"' |
|
|
|
|
Е'" = 6000 • 0,12 = |
||
По графику |
(см. рис. 11.11) £— = |
0,12; следовательно, |
||||||||||||
= 720 кГ/см2. |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
В качестве материала для четвертого конструктивного слоя возьмем средне- |
||||||||||||||
зернистый песок с модулем упругости |
1200 |
кГ/см2. |
|
|
|
|||||||||
Определим |
|
необходимую толщину |
четвертого |
конструктивного |
слоя. |
|||||||||
|
|
|
|
Е'" |
720 |
' |
£ г р |
= |
375 |
= 0,31. |
|
|
|
|
|
|
|
|
— = |
|
|
=0,60; |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
£ 4 |
1200 |
|
£ 4 |
1200 |
|
|
|
|
||
По |
графику |
(см. рис. I I . l l ) g - = |
0,95; |
следовательно, |
толщина |
четвертого |
||||||||
слоя должна быть |
равна |
ft4 |
= |
35,6 • 0,95 = |
34 |
см. |
|
34 = 74 см > 55 см. |
||||||
Общая толщина дорожной одежды Н — 5 + |
10 + 25 + |
|||||||||||||
Запроектированную дорожную одежду необходимо проверить на растягиваю |
||||||||||||||
щие напряжения при изгибе. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Определим |
по табл. |
I I I . 11 или графику (см. рис. I I I . 5 ) |
растягивающие на |
|||||||||||
пряжения на нижней поверхности первого |
конструктивного |
слоя. |
|
|||||||||||
При |
Ев |
|
15 000 |
|
и |
Лх |
5. |
|
|
|
|
|
|
|
— = |
"~тгг~ = 6,5 |
- — = |
— — ==0,14 растягивающее напряжение |
|||||||||||
|
Ен |
|
2300 |
|
|
D |
35,6 |
|
|
|
|
|
|
|
при изгибе равно 4 |
кГ/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Допустимое растягивающее напряжение для верхнего |
слоя асфальтобетона |
|||||||||||||
по табл. |
I I I . 12 составляет |
15 кГ/см2, |
что превышает напряжения, которые воз |
никают под нагрузкой. Определим растягивающие напряжения на нижней по верхности второго конструктивного слоя.
Эквивалентная |
толщина |
верхних |
слоев |
||||
|
|
|
|
I |
|
f |
15 000 |
|
|
Л а |
= 1 |
0 + 5 1 |
/ |
1^осТ = 1 5 ' 4 ™ - |
|
При ^ |
= 1 ™ |
= 6 , 8 |
и |
^ |
= |
^ i |
= o . 4 3 |
Еи |
1760 |
|
|
D |
|
35,6 |
229
растягивающее |
напряжение по |
табл. I I I . 11 или графику (см. |
рис. I I I . 5 ) |
со |
||
ставляет 6,5 кГ/см2, что также |
меньше допустимого |
напряжения |
для асфальто |
|||
бетона нижнего |
слоя, равного |
7,5 кГ/см2 |
по табл. |
I I I . 12. |
|
|
Определим |
величину растягивающих |
напряжений, которые |
возникают |
на |
нижней поверхности третьего конструктивного слоя (щебень, обработанный
цементом). Эквивалентная толщина |
трех верхних |
слоев |
||||||||
|
|
|
|
з. |
f |
15 ООО |
-, |
Г\2 |
ООО |
|
|
|
|
ft8 = 25 + 5 1 / |
|
+ 10 I / |
|
= 4 4 с ж . |
|||
|
При |
|
|
У |
6 000 |
У |
6 000 |
|||
|
|
Ев |
6000 |
|
ft, |
|
44 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
^ |
= ^ f = 8 ' 3 |
" |
Т = 3 5 7 б = 1 ' 2 4 |
||||
растягивающее |
напряжение |
по |
табл. |
I I I . 1 1 |
или |
графику на рис. I I I . 5 равно |
||||
3 |
кГ/см2, |
что также меньше, чем допустимое для щебня, обработанного цементом |
||||||||
по |
табл. |
III . 12 |
(3,5 |
кГ/см2). |
|
|
|
|
|
|
|
Если вместо укрепленного щебня брать слой щебня без вяжущего, то общий |
|||||||||
модуль |
.Еобщ должен |
быть |
уменьшен по табл. I I I . 4 примерно на 20%. Отсюда |
видно,насколько эффективно применять слои, обладающие сопротивлением из гибу, вместо дискретных. Окончательное решение принимают по результатам
сравнения |
вариантов. |
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е р |
3 |
|
Задание. |
Требуется запроектировать |
дорожную одежду с облегченным усо |
|||
вершенствованным |
покрытием |
под нагрузку Н-10 (Q = 9,5 Т, р — 5,5 |
кГ/см2, |
||
D = 33 см). Состав |
движения |
дан в табл. |
I I I . 19. |
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
III . 19 |
Тип транспортных средств
Легковые автомобили Автобусы Грузовые
|
Перспективная интенсивность |
||
|
движения на одну |
полосу, |
|
Нагрузка |
авт./сутки |
|
|
на ось, Т |
фактическая |
приведенная |
|
|
|||
|
к нагрузке Н-10 |
||
|
|
||
|
'600 |
|
75 |
6 |
500 |
|
|
8 |
350 |
|
140 |
6 |
1000 |
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2850 |
|
365 |
|
|
|
Грунт — супесчаный, |
£ Г р = |
450 кГ/см2. |
|
По морозоустойчивости толщина |
|||||||||||
дорожной |
одежды не лимитирована. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Решение. |
При интенсивности |
движения |
365 автомобилей |
Н-10 в сутки или |
|||||||||||
эквивалентных им 120 автомобилях |
Н-30 требуемый модуль |
упругости |
дорож |
|||||||||||||
ной одежды с |
усовершенствованным |
облегченным |
покрытием по |
графику |
на |
|||||||||||
рис. Ш . З , б равен |
1800 |
кГ/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 см (Et |
= |
||||
= |
Выбираем |
для |
покрытия холодный |
асфальтобетон |
толщиной |
|||||||||||
8000 кГ/см2 |
на |
нижнем |
слое из горячего асфальтобетона |
толщиной |
4,5 см; |
|||||||||||
Е2 |
= 8000 |
кГ/см2). |
|
|
модуль |
упругости |
Е" на поверхности |
третьего |
||||||||
|
Определяем эквивалентный |
|||||||||||||||
конструктивного слоя, так как верхние два слоя, |
имеющие одинаковые |
модули |
||||||||||||||
упругости, |
в расчете можно объединить: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
£ т р |
1800 |
fti |
|
+ |
ft2 |
3 + |
4,5 |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
= |
= 0,225; |
|
2 |
= |
=0,23 . |
|
|
|
|
|||
|
|
|
Е2 |
8000 |
|
D |
|
33 |
|
|
|
|
|
230