Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Конструирование и расчет нежестких дорожных одежд

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

25.10.2023

Размер:

17.31 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 3132 / 3332 33 > Следующая >>>

2. Чем меньше различие в величинах модуле!! верхнего и нижнего слоев, тем относительно больше Еокв конструкции. Это объясняется влиянием относительно жесткого подстилающего основания Е0. В ин-

тервале ~~рЕ от 4 до 2 и особенно при рЕ = 2 система приближается к однородной и большая жесткость основания повышает отно

сительное значение £ э к в	тем сильнее, чем меньше толщина.
3. При значительных	толщинах [л" = ^	0,2 — 0,4) влияние

жесткости основания проявляется существенно меньше, чем при малых толщинах. Это объясняется распределяющей способностью слоев.

Для £>£< 1 (случай возрастания модуля по глубине) характерно следующее:

1. С ростом толщины одежды относительное значение Еа к в систе мы снижается. Это объясняется тем, что на более жесткий слой и более жесткое подстилающее основание накладываются более «слабые» слои, уменьшающие влияние относительно жестких оснований. Для таких схем целесообразно применение тонкослойных конструкций (напри мер, устройство дорожных одежд на скальных основаниях).

2. Даже при малых значениях т = ~ в интервале от 1,2 до 2

влияние жесткости подстилающего основания (полупространства) приводит к повышению Еэкв всей конструкции.

3. Применение схем с возрастающим модулем по глубине целесооб разно также в случае устройства одежд на слабых основаниях, так как влияние этих оснований будет существенно нейтрализовано благодаря наличию относительно жестких нижних слоев. В данном случае общая толщина дорожной одежды будет существенно меньше, чем при кон струировании дорожных одежд с модулем, убывающим сверху вниз.

Указанные тенденции можно проследить по данным табл. IV. 12 — IV. 16.

							Т а б л и ц а	IV.12*
н	а	_ _ £ в _	ЕВ	а =	ЕВ		_ £ »	а =	ЕВ
	Е £	£ э к в	Е Е	а =	Р	Р Е	ЕН	а =	£ э к в
	Е £	£ э к в	Е Е		экв				£ э к в
					экв
1,50	0,15	0,208	0,30		0,336		0,60	0,502
1,25		0,240			0,371			0,540
1,00		0,249			0,382			0,546
0,80		0,262			0,98			0,554
0,60		0,420			0,556			0,721
0,40		0,515			0,643			0,798
0,30		0,583			0,700			0,843
0,20		0,670			0,771			0,800
0,15		0,712			0,814			0,923
0,10		0,749			0,836			0,921
* При т = £ о / Е н =		1,2.
									311	1

				Т а б л н ц а			IV. 13*				Т а б л и ц а				IV . 14*
К		Р £	а	Р Я	а		Р £	а	К р £	а	Р £	а			Р £	а
1,50		0,15 0,196 0,30 0,312				0,6010,419			1,50 0,15 0,187		0,30	0,298		0,60		0,366
1,25		0,229			0,345			0,469	1,25	0,220		0,325				0,416
1,00		0,239			0,359			0,512	1,00	0,231		0,343				0,473
0,80		0,253			0,379			0,488	0,80	0,246		0,364				0,443
0,60		0,400			0,540			0,666	0,60	0,410		0,529				0,633
0,40		0,540			0,632			0,760	0,40	0,510		0,623				0,740
0,30		0,579			0,693			0,810	0,30	0,570		0,687				0,789
0,20		0,664			0,765			0,890	0,20	0,660		0,761				0,869
0,15		0,710			0,810			0,900	0,15	0,710		0,810				0,890
0,10		0,747			0,833			0,910	0,10	0,745		0,830				0,900
	*	При / п = 1 , 4 .							* При т	= 1,6.
				Т а б л и ц а			IV . 55*				Т а б л и ц а				VI.16*
К		РЕ	а	Р £	а	р я		к	К Р £	а	Р £	а		Р £		а
1,50	0,15 0,160			0,30	0,279	0,60		0,340	1,50 0,15 0,175		0,30	0,258	0,60			0,346
1,25		0,210			0,310			0,348	1,25	0,201		0,297				0,350
1,00		0,225			0,330			0,382	1,00	0,220		0,321				0,355
0,80		0,241			0,353			0,411	0,80	0,240		0,345				0,386
0,60		0,403			0,520			0,606	0,60	0,400		0,513				0,585
0,40		0,503			0,617			0,720	0,40	0,500		0,610				0,700
0,30		0,570			0,600			0,772	0,30	0,570		0,678				0,760
0,20		0,660			0,780			0,859	0,20	0,660		0,700				0,850
0,15		0,710			0,864			0,880	0,15	0,710		0,800				0,874
0,10		0,746			0,829			0,896	0,10	0,740		0,828				0,890
	* При т = 1 , 8 .								* При т = 2.
Приведенные графики							(см. рис. IV.26, а—г) и таблицы						IV. 12 —
IV. 16 позволяют запроектировать									самые разнообразные конструкции
дорожных			одежд		для		различных		расчетно-конструктивных						схем,

отличающихся как по жесткости оснований, так и по закономерностям изменения жесткости по толщине дорожной одежды.

Разработка метода проектирования дорожных одежд для широкого диапазона расчетно-конструктивных схем делает возможным создание теории регулирования жесткости дорожных одежд. Эта теория должна охватывать широкий круг вопросов, начиная от установления наиболее целесообразного распределения слоев по жесткости и кончая приме нением относительно жестких прослоек внутри одежды. На современ ном этапе развития теории прочности дорожных одежд практической целью таких исследований является создание конструкций, у которых при прочих равных условиях будет обеспечен наибольший эквивалент ный модуль при минимальной толщине, что дает, безусловно, экономи ческий эффект (с учетом формулы I I 1.3).

312


	Рассмотрим более				подроб-			,^	,	'
ио вопрос о таких расчетных									_J..£<,<•
схемах, в которых может быть								j	Ttftrt.t	^, —
осуществлено целенаправлен
ное регулирование жесткости.								\	h
	Выполненные			исследова			Г?.
ния	и		развитие		теории
Б. И. Когана дают возмож										2Ь,(Н,-1>г\
ность принципиально по-но								JL
вому и		достаточно			универ
сально объединить				различные				\
							Л''7/	\
расчетные ь схемы,				открывают

широкие			возможности			для
применения			разнообразных
конструкций дорожных одежд							Рис. IV.27. Расчетная схема дорожной одеж
с	различным			изменением			ды с промежуточным слоем конечной жест
жесткости			по	толщине.					кости

Однако		ограничивающим				в

известной степени положением для более детального конструи рования и разработки теории регулирования жесткости дорожных одежд является то, что подстилающее основание дорожных одежд рассматривается как полупространство, обладающее модулем Е0 (для реконструируемых, наращиваемых дорожных одежд модулем Еэ с ) . Л1ежду тем для решения"целого ряда задач представляет существенный интерес рассмотрение влияния слоя конечной толщины с конечной жесткостью. Этот вопрос интересен для решения задач «о жесткой про слойке», для проектирования дорожных одежд при реконструкции.

Если метод ХАДИ, разработанный А. К. Бируля, основан на схеме с плавно уменьшающимся модулем по глубине, а метод Союздорнии и МАДИ, основываясь на убывании, ограничивает без поправок (см. табл. III.4) перепад (соотношение) модулей смежных слоев, то нет таких методов, которые позволили бы без ограничения отношения жесткости смежных слоев («со скачками» в различные стороны) рас

считывать дорожные	одежды.
Расчетная схема для такой серии задач представлена на рис. IV.27.
Принципы решения	этой задачи	были	разработаны нами	совместно
с инж. В. П. Плевако1 .
Расчетная схема	представляет	собой	слоистую систему	с верхней

и нижней частями, описанными экспоненциальными кривыми (возра стающей или ниспадающей), разделенными между собой слоем конечной толщины с постоянным модулем Е2. Толщины hi и h3 могут быть пред ставлены как одним, так и несколькими слоями. Могут быть заданы любые (практически целесообразные) соотношения между модулями слоев. Толщина слоя h2 в частном случае может быть равна нулю. В последнем случае две экспоненты могут иметь одинаковые или раз

личные	параметры, плавно сопрягаться или иметь скачок.
1 К а л у ж с к и й Я-				А.,	П л е в а к о	В. П. Принципы проектирования до
рожных	одежд	с	жесткими		прослойками.	Известия вузов. — «Архитектура и
строительство»,		вып.	V,	1972.

313

Исходными условиями для описания расчетной схемы и установ ления основных зависимостей, характеризующих напряженно-дефор мированное состояние системы (перемещения и напряжения), явля ются следующие положения:

1. Слои связаны между собой, и горизонтальные перемещения от сутствуют.

2. На слое № 1 нормально к поверхности действует равномерно распределенная осесимметричная нагрузка интенсивности q. Радиус площадки загружения /• .

Коэффициент Пуассона у всех слоев постоянен и равен и. Модуль упругости Ев в слоях № 1 и 3 меняется с глубиной по экспоненци альной зависимости, а в слоях № 2 и 4 постоянен. Решение задачи

выполнено в цилиндрических			координатах.
Компоненты	вектора перемещений Ur и Uг в i-м				слое	можно пред
ставить в виде:
		оо
	Uт	= I	h («г) V (z, a) da;			(IV.35)
		о
		оо
	Ux	- 5 /„ (ar) W (z,		a) da,		(I V.3
		о
где / 0 (а, г) и Д(а, г) — функция Бесселя				первого	рода	нулевого по
рядка; V(z,	а) и W(z,	а) — функции, подлежащие определению.'

На основании известных зависимостей теории упругости найдены компоненты тензора напряжений. После подстановки их в уравнение равновесия Навье получены для функций V(Z ,a ) и W(Z,a) системы обыкновенных линейных дифференциальных уравнений. Последова тельно в каждом слое определяются напряжения и перемещения. При выводе этих дифференциальных уравнений (см. рис. IV. 27), как уже указывалось, модуль упругости в слое есть функция декартовой коор динаты г вида Е"г = E0Rrbz, а коэффициент Пуассона постоянен.

В зависимости от знака показателя степени принимается убываю щая или возрастающая функция изменений модуля по глубине.

Не приводя подробностей выполненного решения, укажем, что ко нечным результатом для вычислений на ЭЦВМ является уравнение

	1	Г 1
£ Э к в	2(1 — и ) J	а / ! (а) [е («х - f b]) Ci + (evx	-f- а) с2 •
	— е («! — bi) с3 + (еУх —а ) с4 ] da,		(IV.37)
где съ с2, с3,	с4 , — функции параметра а, которые определяются из си

стемы алгебраических уравнений е = j/^y^— . Остальные обоз начения показаны на рис. IV.26. Результаты наиболее характерных расчетов приведены в табл. IV. 17.

314

									Т а б л и ц а	IV. 17
га					Основные показатели
н
Е	is	С- 01	к	- Е г					Л,
m	Л 4	р —		Ни		£ 'зн			Л,	эк в
				Ни		£ 'зн				эк в
17		4,0		9,0	4,0	4,0	1 ,0	1,0	2,0	2,384
49		2,0		0,333	1,0	2,0	0,333	0,00	1,0	7,870
52		2;о		0,333	1,0	4,0	0,333	0,00	1,00	12,72
54		4,0		3,0	2,0	4,0	1,0	1,0	2,0	3,049
57		4,0		3,0	2,0	4,0	3,0	1,0	2,0	2,479
61		4,0		3,0	2,0	8,0	1,0	1,0	2,0	4,51
67		4,0		3,0	2,0	8,0	1,0	1,5	4,0	3,66
		П р и м е ч а н и е .			Истинное	значение	hl ^2	3 ^ соответствует hl		^2 ^г.

Как показывает анализ данных расчета конструкций с прослойкой конечной жесткости и конечной толщины, можно отметить следующие тенденции, целесообразные для учета при проектировании:

1. Еэ к в как новых, так и реконструируемых одежд увеличивается

сростом жесткости основания и ростом жесткости прослойки.

2.При укладке жесткой Прослойки на старое покрытие (рекон струкция) резко уменьшаетя необходимая толщина наращивания.

Влияние жесткости прослойки показано в табл. IV. 18.

							Т а б л и ц а		IV 18
га				Основные	показатели
н
X
га	К — 01 к	Е*				ft.
гао,	К — 01 к	Е*	Кг р				А*		Е
ffl	Ни	r - III		£ з н			А*		Е
	Ни			£ з н					с э к в
53	4,0	3,0	2,0	4,0		1,0	1,0	2,0	3,274
76	4	9,0	2,0	4,0		1,0	1,0	2,0	1,784
	П р и м е ч а н и е .		Истинное значение		hx	з)	соответствует	Л,
	Как видно	по данным		табл. IV. 18,		при всех прочих одинаковых

условиях повышение жесткости прослойки в 3 раза в варианте № 76 по сравнению с вариантом № 53 привело к повышению относительного значения Еэ к в в 1,83 раза (3,274 : 1,784). Это свидетельствует о возмож ности регулирования и повышения жесткости всей конструкции за счет жесткости прослойки.

Интерес представляют «линзообразные» конструктивные схемы, у которых самые верхние и самые нижние слои обладают большими мо дулями, чем средняя (по высоте) часть одежды. Как показывают рас четы, такие конструкции также приводят к относительно высоким ESKB и могут представить интерес для тяжелого интенсивного движения.

315

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Б и р у л я А. К. Конструирование и расчет нежестких одежд автомо бильных дорог. М., «Транспорт», 1964, 167 с.

2.Г р у б а н К- О. Деформации и напряжения физически нелинейного полупространства. «Основания и фундаменты» (научно-технический бюллетень), 1959, № 22, с. 1—20.

3.И в а н о в Н. Н. и др. Обоснование расчетных параметров для расчета

нежестких дорожных одежд. М., Дориздат, 1952, 160 с.

4. К а л у ж с к и й Я . А. Напряженно-деформированное состояние грун тового уплотняемого слоя. Материалы Совещания по закреплению и уплотнению грунтов. Киев, Изд. Академии архитектуры и строительства УССР. 1962, с. 277—281.

5. К а л у ж с к и й Я. А. О расчетных схемах конструирования нежест ких дорожных одежд. — «Автодорожник Украины». 1963, № 1, с. 31—33.

6.К а л у ж с к и й Я- А. Принципы конструирования дорожных одежд— «Автомобильные дороги», 1965, № 10, с. 6—7.

7.К а л у ж с к и й Я- А. О расчетных схемах констуирования дорожных - одежд с использованием грунтов и местных материалов. Материалы Межву зовской конференции по применению грунтов и местных материалов в дорожном строительстве. Ростов-Дон, 1966, 40—60.

8. К а л у ж с к и й	Я . А., Н и к и т и н О. Ф. Некоторые	варианты
конструктивной схемы	многослойной нежесткой дорожной одежды.	Материалы

Всесоюзной межвузовской научно-технической конференции по прочности до

рожных	одежд.	Харьков, изд КАДИ, 1968. с. 44—50.
9.	К о г а н	Б . И., З и н ч е н к о	В. Д . Напряженное состояние	неод
нородного слоя,		покоящегося на упругом	полупространстве. Известия-высших
учебных заведений. MB ССО СССР. — «Строительство и архитектура»,				1960,

№3, с. 25—30.

10.К о г а н Б . И. О применении точного решения теории упругости для многослойного полупространства к расчету нежестких дорожных покрытий.

Труды

Х А Д И . Вып. 21, Харьков, изд. ХГУ, 1958, с. 113—125.

11.

К о р с у н с к и й

М.

Б .

Особенности

расчета

дорожных

одежд

для

сверхтяжелых

автомобилей.

— «Автомобильные

дороги»,

1963, №

2, с. 26—28.

12.

М е д н и к о в И.

А.

Расчет

асфальтобетонных

покрытий

на цементо-

бетонном основании. •— «Автомобильные дороги»,

1964, №

10, с. 25—27,

13.

Н и к и т и н

О.

Ф.

Исследование

напряженно-деформированного

состояния слоистых систем, имеющих относительно более жесткую

промежуточ

ную прослойку. В кн.: Применение

местных

малопрочных

материалов и ук

репленных грунтов и дорожных одежд. Ростов,

Рига,

1966, с. 60—65.

14.

П л е в а к о

В. П.

Комбинированная

задача

строительной

механики

многослойного

полупространства.

Материалы

Всесоюзной

межвузовской

на

учно-технической конференции

по прочности

дорожных

одежд. Харьков,

изд.

К А Д И ,

1968,

с. 166—169.

15.

С и д е н к о

В . М.

Расчет

и регулирование

водно-теплового режима

дорожных одежд и земляного полотна. М., Автотрансиздат,

1962, 116 с.

16.

С и д е н к о В. М. Проектирование многослойных дорожных

конструк

ций с учетом водно-теплового режима. Сб. «Автомобильные дороги и дорожное

строительство». Вып.		I I . Киев, «Буд1вельник»,			1965, с. 43--49.
17.	С и д с н к о	В. М.	Расчет и конструирование комплекса			«дорожная
одежда	— земляное полотно» на водно-тепловые				воздействия. Материалы Все
союзной	научно-технической		конференции	по	прочности дорожных одежд.
Харьков, изд. ХАДИ, 1968, с. 112—119.
18.	С и д е н к о	В. М.,	Б а т р а к о в	О. Т. Экономичное		проектиро

вание комплексной дорожной конструкции. Харьков, изд. ХАДИ, 1968, с. 85—88.

19. С и д е н к о	В . М.,	Ф о м и н В. А. Водно-тепловой режим город
ских дорог (на украинском языке). Харьков, изд. ХГУ , 1970. 180 с.
20. Ф р е л и х	О. К-	Распределение давлений в грунте. Изд. Нарком-
хоза СССР, 1938, с.	92—96,	156—158.

21. Инструкция по назначению конструкций дорожных одежд нежесткого типа, ВСН 46-60. Минтрансстрой СССР. М., Двтотрансиздат, 1961, 76 с.

316

Приложение

ДВУХСЛОЙНЫЕ СИСТЕМЫ

Расчетная схема

		i t	И 1
		{щщтттттшштт
			Расчетные величины
Ег	а	*	с	а,	bi
2	0,232	0,245	0,730	0,327	0,468
5	1,265	1,220	0,410	0,689	0,807
10	1,765	1,460	0,237	0,836	1,130
15	2,060	1,720	0,167	0,889	1,375
25	2,430	2,110	0,106	0,932	1,735
100	3,290	3,470	0,028	0,983	2,850

ТРЕХСЛОЙНЫЕ СИСТЕМЫ

Расчетная схема

			Ev JU,-0,25	<Г
			Ег;/!г--Ц25
		Е9
					ci =	\
Ё1	V	а	6	с	«i	ь,
Е2	V	а	6	с	«i	ь,
1	2	3	4	5	6	7
	0,05	0,690	0,393	0,439	0,596	0,395
	0,10	0,710	0,392	0,444	0,596	0,384
2	0,30	0,785	0,532	0,466	0,596	0,446
	0,50	0,834	0,655	0,500	0,596	0,546
	0,70	0,870	0,750	0,512	0,596	0,655
	0,80	0,890	0,930	0,517	0,606	0,662

317

						Продолжение
1	2	3	4	5	б	7
	0,05	0,930	0,272	0,203	0,816	0,469
	0,10	1,110	0,440	0,208	0,816	0,431
ц	0,30	1,340	0,642	0,231	0,816	0,524
о	0,50	1,470	0,822	0,261	0,816	0,684
	0,70	1,530	1,030	0,280	0,817	0,891
	0,80	1,610	1,190	0,283	0,826	0,975
	0,05	1,240	0,417	0,107	0,904	0,530
	0,10	1,410	0,543	0,111	0,904	0,487
	0,30	1,700	0,732	0,125	0,904	0,584
1U	0,50	1,840	0,990	0,147	0,904	0,821
	0,50	1,840	0,990	0,147	0,904	0,821
	0,70	2,010	1,350	0,160	0,904	1,137
	0,80	2,100	1,550	0,160	0,910	1,273
	0,05	1,370	0,480	0,073	0,935	0,565
	0,10	1,540	0,588	0,076	0,935	0,507
1 4	0,30	1,880	0,830	0,087	0,935	0,631
1 о	0,50	2,080	1,150	0,100	0,935	0,930
	0,70	2,260	1,600	0,121	0,935	1,319
	0,80	2,380	1,830	0,115	0,940	1,487
	0,05	1,520	0,550	0,044	0,960	0,583
	0,10	1,800	0,695	0,046	0,960	0,534
9 4	0,30	2,110	0,955	0,054	0,960	0,701
	0,50	2,330	1,370	0,061	0,960	1,107
	0,70	2,570	1,910	0,069	0,960	1,596
	0,80	2,690	2,200	0,073	0,963	1,792
	0,05	2,040	0,785	0,013	0,990	0,588
	0,10	2,470	0,955	0,012	0,990	0,576
1 ии	0,30	2,560	1,410	0,014	0,990	1,055
1 ии	0,50	3,000	2,270	0,016	0,990	1,845
	0,70	3,280	3,000	0,018	0,990	2,542
	0,80	3,380	3,340	0,019	0,991	2,806

	Е,						•
	Е,	V	а	Ь	с
	EL	V	а	Ь	с
	EL
	1	2	3	л	5	6	7
		0,05	1,440	1,100	0,246	0,813	0,795
		0,10	1,455	0,970	0,249	0,813	0,794
		0,30	1,520	1,060	0,262	0,813	1,004
•	2	0,50	1,590	1,150	0,280	0,813	0,980
		0,70	1,630	1,250	0,288	0,814	1,079
		0,80	1,680	1,340	0,290	0,823	1,093

318

						Продолжение
1 \|	2	3	4	5	6	7
	0,05	1,600	0,874	0,114	0,915	0,897
	0,10	1,730	0,950	0,117	0,915	0,883
5	0,30	1,970	1,110	0,130	0,915	1,007
5	0,50	2,100	1,310	0,142	0,915	1,210
	0,50	2,100	1,310	0,142	0,915	1,210
	0,70	2,210	1,600	0,156	0,916	1,455
	0,80	2,280	1,800	'0,161	0,924	1,528
	0,05	1,830	0,945	0,060	0,955	0,979
	0,10	1,990	1,050	0,062	0,955	0,956
10	0,30	2,340	1,240	0,071	0,955	1,104
10	0,50	2,430	1,520	0,080	0,956	1,413
	0,50	2,430	1,520	0,080	0,956	1,413
	0,70	2,610	1,970	0,088	0,956	1,800
	0,80	2,680	2,250	0,093	0,962	1,925
	0,05	1,980	1,010	0,041	0,970	1,038
	0,10	2,100	1,100	0,043	0,970	0,990
15	0,30	2,390	1,300	0,049	0,970	1,166
15	0,50	2,630	1,700	0,055	0,970	1,562
	0,50	2,630	1,700	0,055	0,970	1,562
	0,70	2,850	2.24Т	0,062	0,970	2,036
	0,80	2,900	2,550	0,066	0,975	2,191
	0,05	2,110	1,070	0,025	0,982	1,079
	0,10	2,300	1,160	0,026	0,982	1,026
25	0,30	2,560	1,420	0,030-	0,982	1,263
25	0,50	2,850	1,960	0,035	0,982	1,791
	0,50	2,850	1,960	0,035	0,982	1,791
	0,70	'3,090	2,600	0,039	0,982	2,367
	0,80	3,160	2,950	0,040	0,985	2,554
	0,05	2,580	1,250	0,006	0,995	1,092
	0,10	2,580	1,280	0,007	0,995	1,092
100	0,30	3,030	1,960	0,008	0,995	1,720
100	0,50	3,400	2,920	0,009	0,995	2,644
	0,50	3,400	2,920	0,009	0,995	2,644
	0,70	3,470	3,750	0,012	0,995	3,404
	0,80	3,370	4,050	0,011	0,996	3,636

319

							Продолжение
		т	а	ъ	с		ь,
	1	2	3	4	5	6	7
		0,05	1,810	1,300	0,142	0,901	1,120
		0,10	1,920	1,390	0,144	0,901	1,136
	2	0,30	2,110	1,505	0,151	0,901	1,236
		0,50	2, 120	1,580	0,158	0,902	1,345
		0,70	2,150	1,680	0,165	0,902	1,447
		0,80	2,180	1,780	0,169	0,908	1,466
		0,05	2,070	1,340	0,066	0,955	1,251
		0,10	2,190	1,440	0,063	0,955	1,270
	к	0,30	2,370	1,580	0,075	0,955	1,424
	о	0,50	2,550	1,770	0,082	0,955	1,648
		0,70	2,760	2,120	0,090	0,956	1,920
		0,80	2,760	2,330	0,093	0,962	1,993
		0,05	2,370	1,470	0,035	0,976	1,375
10		0,10	2,440	1,520	0,036	0,976	1,366
10		0,30	2,650	1,690	0,041	0,976	1,547
1	и	0,50	2,830	2,020	0,046	0,977	1,904
		0,70	3,000	2,510	0,051	0,977	2,332
		0,80	3,080	2,840	0,054	0,981	2,452
		0,05	2,370	1,470	0,0236	0,984	1,438
		0,10	2,540	1,560	0,025	0,984	1,415
1 £			2,750	1,770	0,028	0,984	1,624
	0	0,30	2,750	1,770	0,028	0,984	1,624
I	0	0,50	3,000	2,200	0,032	0,984	2,080
		0,70	3,130	2,790	0,036	0,984	2,597
		0,80	3,310	3,160	0,038	0,987	2,742
		0,05	2,450	1,510	0,014	0,990	1,495
		0,10	2,710	1,620	0,015	0,990	1,456
о г;		0,30	2,920	1,890	0,018	0,990	1,742
Z O		0,50	3,190	2,490	0,020	0,990	2,343
		0,70	3,400	3,180	0,022	0,990	2,958
		0,80	3,450	3,560	0,024	0,992	3,130
		0,05	2,840	1,670	0,004	0,998	1,536
		0,10	2,930	1,730	0,004	0,998	1,541
t о о		0,30	3,300	2,470	0,005	0,998	2,260
UU1		0,50	3,550	3,450	0,005	0,998	3,254
		0,70	3,340	4,200	0,005	0,998	4,036
		0,80	3,010	4,530	0,006	0,998	4,241

<<< < Предыдущая 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 3132 / 3332 33 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ

#
21.10.202310.03 Mб10Коноплянцев, А. А. Прогноз и картирование режима грунтовых вод.pdf
#
19.10.20237.28 Mб11Конский, В. Н. Грядущее рядом.pdf
#
30.10.202320.56 Mб65Константинов П.А. Авиационная радиосвязь.pdf
#
19.10.20235.14 Mб51Константинов, Б. П. Гидродинамическое звукообразование и распространение звука в ограниченной среде.pdf
#
19.10.20237.62 Mб10Константинова, Ю. Н. Финансы и факторы экономического роста.pdf
#
25.10.202317.31 Mб67Конструирование и расчет нежестких дорожных одежд..pdf
#
24.10.202310.2 Mб246Конструкция и эксплуатация турбореактивных двигателей типа М-701 учеб. пособие.pdf
#
20.10.20238.56 Mб84Конструкция летательных аппаратов учеб. пособие для студентов инженер.-экон. фак.pdf
#
22.10.202318.32 Mб268Конструкция летательных аппаратов учебник..pdf
#
21.10.20238.81 Mб25Контактное взаимодействие металла и инструмента при прокатке..pdf
#
22.10.202317.11 Mб22Контейнерная транспортная система..pdf