книги из ГПНТБ / Кожевников С.Н. Гидравлический и пневматический приводы металлургических машин
.pdfния поршня колебаниями нагрузки, исключив этим необходи мость установки специальных регуляторов скорости.
С целью определения величины колебаний скорости рассмот рим прежде всего общий случай, когда дросселирование произ водится на напорной и сливной линиях, а затем различные част ные случаи. Полученные данные позволят установить, когда необходимо вводить специальные регуляторы скорости и когда можно пренебречь получающейся неравномерностью.
Давление в полости цилиндра, в которую нагнетается жид кость, можно определить по уравнению
Рп.н = Ро— (Api + Ар2 + Д/7т.н), |
|
|
|
|
||||||
где Api — падение давления в дросселе, |
при |
помощи |
которого |
|||||||
устанавливается |
заданная |
скорость |
поршня; |
|
|
|||||
|
|
An |
|
Q"Y |
|
|
|
|
|
|
Ар2 — падение |
давления, |
пропорциональное |
|
на |
всех |
|||||
участках |
с квадратичной |
зависимостью |
сопротивле |
|||||||
ния; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ар2 = - 2ga„ |
|
|
|
|
|
|
||
Лрт.н = QHRU — падение |
давления |
в |
трубопроводах |
(RA |
— |
|||||
сопротивление |
напорного |
трубопровода). |
|
|
|
|||||
Противодавление |
рп.с, |
действующее на поршень |
со |
стороны |
||||||
сливной линии, определится |
из условия равновесия |
поршня: |
|
|||||||
|
pn.»Ftt=*pa.cFc + P, |
|
|
|
(32) |
|||||
где Р — сила сопротивления, приложенная к |
поршню. |
|
|
|||||||
Давление рп_с, возникающее |
при вытеснении жидкости из ка |
меры противодавления, создается в результате появления сопро тивлений движению жидкости, аналогичных сопротивлениям напорной линии:
Рп.с = Ар3 +Ар4 +Арт.с,
где Арз — падение давления в дросселе (F3 — площадь проход ного сечения дросселя);
Дрз =
2ga2 3 F|
Api — падение давления в постоянных квадратичных сопро тивлениях;
Q2cv
А Р < = - 0 — ;
70
Л/^т.с = |
KcQc |
— падение давления |
в трубопроводах (Rc — со |
||||||
|
противление сливного трубопровода). |
||||||||
Заменяя в уравнении (32) |
рп.„ |
и рп.с |
их значениями и имея |
||||||
Q,t = vFn |
и Qc = |
vFc, |
после преобразований |
получим |
|||||
|
|
|
v2 + 2bv—c = 0, |
|
(33) |
||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2Ь = |
|
(<p2R» + |
Rc)Fc |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2? |
a 2 F 2 |
+ |
« и |
|
«з^з |
а с |
|
|
с — |
|
|
ФРо —Р |
|
|
|
||
|
УП Г |
|
|
«и + га2 F 2 |
|
||||
|
|
2g |
a 2 F 2 |
+ |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 ^ 3 |
|
|
|
|
F» |
|
Р = - |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Решая квадратное уравнение (33) относительно v, получаем |
|||||||||
выражение для последнего в общем виде: |
|
||||||||
|
|
|
и = — Ь± |
|
Ybz |
+ |
c. |
|
При коротких трубопроводах трением жидкости в них можно пренебречь, тогда
и
v = Ус = |
= |
г |
У ^ 1 Г р |
|
• (34) |
CV |
2g |
У |
|
aH) |
4Fl+ac |
Из этого уравнения видно что, при одном и том же давлении Ро жидкости, нагнетаемой в рабочее пространство цилиндра, скорость v поршня зависит от ряда параметров.
Висполнительных гидравлических механизмах, применяемых
вметаллургической промышленности, обычно устанавливается один дроссель на сливной или напорной линии. Поэтому целесо образно решить вопрос о влиянии места установки дросселя на закон движения поршня, тем более, что этот закон при движе нии поршня вперед и назад может быть различным.
Пренебрегая всеми сопротивлениями, кроме сопротивления дросселя, в уравнении (34) оставляем только член, который ха рактеризует сопротивление установленного дросселя. При коэф фициенте ф мультиплицирования давления, равном единице,
71
место установки дросселя не имеет |
значения. |
В |
этом |
случае |
||||
Fc = Fu |
= F и ср = 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
Y |
|
Fc |
|
|
|
При |
одной |
и той же регулировке дросселя |
скорость |
поршня |
||||
изменяется от минимального |
значения у р р , |
соответствующего |
||||||
Л |
|
Р |
|
до максимального |
о р х |
— соот- |
||
наибольшему |
значению р=—, |
|||||||
ветствующего р = 0. Таким образом, |
|
|
|
|
||||
|
|
р х |
_ |
ч / |
Ро |
|
|
|
|
|
"рр |
|
У |
Ро—р |
|
|
|
т. е. коэффициент увеличения скорости холостого хода всегда больше единицы. На практике имеют место случаи, когда ср Ф 0; при этом дроссель может быть установлен на напорной или слив ной линии. В первом случае из уравнения (34) получаем
v = aF |
J L S ^ L = J f |
V p V |
^ , |
(35) |
||
|
|
F;2 |
|
|
|
|
где |
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Во втором случае имеем |
|
|
|
|
||
|
|
v=aFy/^ |
У^Т? . |
|
(36) |
|
Сравнение |
равенств (35) и (36) показывает, |
что при ф > 1, |
||||
т. е. при Fu > Fc, эффект дросселирования |
при прочих |
одинако- |
||||
|
|
|
_з |
|
|
|
вых условиях |
оказывается |
больше в ф2 раз в том случае, если |
||||
дроссель установлен на напорной линии. При ф < |
1 и при той же |
настройке дросселя скорость поршня при установке дросселя на сливной линии можно снизить больше, чем при установке его на напорной линии.
Практика проектирования и эксплуатации гидросистем ме таллорежущих станков показала, что применение рассмотренных систем регулирования при больших рабочих давлениях жидко сти нерационально и что они могут быть успешно использованы лишь в станках с малым сопротивлением перемещению поршня, при котором рабочее давление не превышает 10—20 кгс/см2 . Такое же заключение можно сделать для гидравлических систем
72
с дроссельным регулированием, используемых при автоматичес ком регулировании давления в рабочем пространстве мартенов ской печи, в регуляторах количества газа, регуляторах соотно шения газов и других устройствах, используемых на газосмеси тельных станциях и при сжигании топлива в мартеновских и на гревательных печах металлургических заводов.
С Т А Б И Л И З А Ц И Я С К О Р О С Т И П О Р Ш Н Я
В гидроавтоматике приходится часто регулировать скорость, движения ведомого звена, на которое может действовать меня ющаяся нагрузка (периодически или эпизодически). Например,, в механизмах летучих ножниц, прокатных станов и других не обходимо скорость движения исполнительного механизма сохра нить постоянной независимо от действующей нагрузки. Выше было показано, что при помощи одного дросселя поставленной задачи решить нельзя.
Если требуется сохранить скорость поршня постоянной, то перепад давления в одном из сопротивлений, через которое про текает все количество жидкости Q, нагнетаемой в цилиндр или вытекающей из него, должен оставаться неизменным независима от величины нагрузки, действующей на поршень исполнительно го механизма.
Допустим, что на поршень со стороны напорной линии дей ствует постоянное давление ро. Реализовать постоянство расхо да на сливной линии можно при помощи двух последовательна включенных дросселей: первого с постоянной настройкой на дан ную скорость исполнительного механизма и второго — с автома тически изменяющимся сопротивлением при изменении внешней нагрузки на поршень.
Количество жидкости Q, проходящей через первый и второй дроссели, из условия неразрывности потока жидкости одно и то
же. Поэтому |
|
|
|
|
Q = aiFi " j / ^ t P i — |
Р2) = |
a-iF2 |
\ / ^ f P r |
|
Отсюда |
|
|
|
|
л |
|
( |
a>F° \ 2 |
|
Д р = Р 1 — P-2 = P2^-^J |
• |
|||
Таким образом, противодавление |
р \ в цилиндре можно пред |
|||
ставить в виде суммы |
|
|
|
|
Р\ = Ьр |
+ |
р2- |
|
При установке регулирующего устройства на сливной линии количество проходящей по магистрали жидкости будет оста-
73
ваться неизменным только в том случае, если при определенной площади проходного сечения дросселя перепад давлений для него будет оставаться постоянным независимо от противодавле ния в цилиндре.
При установке регулятора скорости на сливной линии воз можны два варианта регулирования скорости поршня: 1) созда ние постоянной разности давлений во втором дросселе при за данной площади его проходного сечения путем изменения разно
сти давлений в |
первом дросселе; 2) создание постоянной |
|
разности давлений |
в первом дросселе путем изменения |
площади |
проходного сечения |
второго дросселя. Оба эти варианта |
регули |
рования скорости применяются на практике. |
|
|
Схема регулирования скорости поршня путем изменения дав |
ления перед вторым дросселем, установленным на сливной ли нии, приведена на рис. 54. Жидкость насосом через перепускной клапан, создающий постоянное давление в напорной линии, по
ступает в рабочую полость цилиндра. |
Из другой |
полости |
жид |
||||||
кость вытесняется |
через регулятор скорости |
и по сливной линии |
|||||||
|
Р |
проходит |
в дроссель |
а, |
|||||
|
имеющий |
|
переменное |
||||||
|
|
проходное |
с, |
сечение, |
и |
||||
|
|
дроссель |
|
настроен |
|||||
|
|
ный |
|
на заданную |
ско |
||||
|
|
рость поршня. |
Камера |
||||||
|
|
Ь, |
в |
которой |
должно |
||||
|
|
быть |
установлено дав |
||||||
|
|
ление |
рг, |
соединяется |
|||||
|
|
каналом |
малого |
дна- |
|||||
|
|
метра |
с |
цилиндром |
2 |
||||
|
|
регулятора давления, |
в |
||||||
|
|
котором |
перемещается |
||||||
|
|
поршень 3, |
связанный |
||||||
|
|
с клапаном 4. На пор |
|||||||
шень 3 с одной стороны действует давление жидкости |
ро, |
а |
с |
||||||
другой — сила Рпр |
упругости пружины |
1. |
|
|
|
упругости |
|||
На величину давления ръ оказывает |
влияние сила |
пружины, изменяющаяся при перемещении клапана. Однако при малой жесткости пружины и небольших перемещениях клапана изменение упругости пружины невелико и им можно пренебречь.
Опыты показывают, что такого типа дозирующее устройство с регулятором давления дает возможность при широком изме нении давления сохранять постоянным объемный расход жидко сти и, следовательно, скорость движения поршня.
Г л а в а V
ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ И ТРУБОПРОВОДЫ
А К К У М У Л Я Т О Р Ы И Н А С О С Н О - А К К У М У Л Я Т О Р Н Ы Е С Т А Н Ц И И
Для сокращения времени холостых ходов гидравлических ме ханизмов необходимо обеспечить соответствующий расход жид кости, поступающей в полость рабочего цилиндра. Если испол нительный механизм работает эпизодически, то насос высокой производительности значительную часть времени будет работать с малой нагрузкой или на холостом ходу, сбрасывая жидкость обратно в резервуар. Кроме того, в ряде механизмов значитель ная нагрузка имеет место только на некоторой части хода, вследствие чего использование насоса высокого давления в те чение всего цикла работы механизма оказывается неполным и неэкономичным (например, при работе прессов, в которых под вод инструмента в исходную рабочую позицию и обратный ход происходят без рабочей нагрузки, при работе гидравлических манипуляторов и кантователей и в других случаях). В зажимных механизмах давление в цилиндре необходимо поддерживать на уровне, определяемом усилием зажима. Поэтому насос, непо средственно питающий цилиндр механизма зажима, должен ра ботать все время, сбрасывая жидкость через предохранительный клапан в резервуар.
Назначение аккумулятора — накопление потенциальной энер гии за счет работы насосов в промежутки времени, когда в ис полнительный механизм жидкость не посылается, а также когда расходование ее во время работы механизма ограничено. В ка честве носителей потенциальной энергии в аккумуляторах ис пользуются груз, пружины и газ, в связи с чем гидравлические аккумуляторы бывают грузовые, пружинные и пневматические. Для большого расхода жидкости используются беспоршневые аккумуляторы в виде батареи баллонов, из которых часть запол няется жидкостью, а остальные •— газом. Газовые и жидкостные резервуары соединяются между собой параллельно (см. рис. 57).
Работа пневматического аккумулятора связана со значитель ными потерями энергии вследствие того, что в начале работы гидравлического механизма, когда совершается холостой ход, имеется избыток давления, теряющийся в гидравлических сопро тивлениях и дросселях в процессе расходования жидкости.
Примерная характеристика пневмогидравлического аккуму лятора показана на рис. 55. Здесь кривая ) характеризует закон изменения давления воздуха (политропа) в процессе вытеснения жидкости, 2-—кривая сил технологического сопротивления. Площади, ограниченные соответствующими кривыми и ордина тами начала и конца действия механизма, пропорциональны ра-
75
боте. Таким образом, заштрихованная площадь пропорциональ на потерянной работе.
Потери энергии в пневмогндравлическом аккумуляторе боль ше, чем в грузовом, однако они снижаются при увеличении отно шения объемов воздушной и гидравлической камер. Если Уо — объем жидкости в заряженном аккумуляторе, который подле жит расходованию, р •— давление в заряженном аккумуляторе и kVa — объем воздуха в разряженном аккумуляторе, то, считая
Рис. 55 |
Рис. 56 |
для простоты процесс расширения воздуха изотермическим, из менение состояния воздуха при расходовании жидкости аккуму лятором можно описать уравнением
Vo(k-l)p |
= |
(p-Ap)V0k. |
|
Отсюда |
|
|
|
р |
k |
|
До , |
—с— = л; = |
|
или |
—- = /г. |
р — Др |
к— 1 |
р |
|
Таким образом, отношение k |
объема |
воздуха к объему жид |
кости в аккумуляторе определяется наибольшим давлением при
заряженном аккумуляторе и конечным давлением |
Рч — Р — Ар- |
В процессе эксплуатации аккумуляторов весьма |
важно под |
держивать уровень жидкости в заданных пределах. Если сжатый газ из аккумулятора попадает в рабочий цилиндр, то это может
привести к его разрушению и |
несчастным случаям. В связи |
с этим возникает необходимость |
включать в систему управления |
гидравлическим механизмом блокировочные устройства, отклю чающие аккумулятор при достижении минимально допустимого уровня жидкости. Кроме этого, возникает необходимость также предусматривать аппаратуру, отключающую газовые баллоны при аварийном состоянии системы, например при разрушении трубопроводов. Эта задача, в частности, решается включением
76
в систему управления гидравлическим механизмом регулятора уровня, действие которого основано на принципе сообщающихся сосудов, заполненных жидкостями различной плотности.
На рис. 56 представлена коммуникационная схема системы управления работой аккумулятора с ртутным регулятором уров ня. В воздушной камере b установлены контакты с платиновыми наконечниками, управляющие работой распределительных уст ройств. Камера а соединяется с гидравлической емкостью. Подъ ем уровня ртути в воздушной камере в 26,2 раза меньше разности И максимального и минимального уровней в сосуде, заполнен ном водой. Жидкость от насоса через распределительное устрой ство 2 может подаваться к тройнику 3 или на слив, в зависимости от того, закрыт или открыт циркуляционный клапан / при помо щи распределительного устройства 5. При закрытом клапане / жидкость от насоса подводится к тройнику 3 и далее либо в ци линдр исполнительного механизма, если он работает, либо в ак кумулятор.
Если аккумулятор заряжен, т. е. жидкость достигает выс шего уровня, то клапан 1 открывается и насос работает на слив, т. е. вхолостую. Когда уровень жидкости в аккумуляторе ниже установленного, командное давление в отсечном клапане 4 сни мается и аккумулятор отключается от сети. Рабочий цилиндр может питаться в этом случае только от насоса. Если расхода жидкости нет, то она может через клапан 4 поступать в аккуму лятор, пока не будет восстановлен минимальный уровень.
На рис. 57 представлена схема гидропневматической аккуму ляторной станции, включающей пять баллонов для воздуха и два для жидкости. Автоматическое управление аккумулятором осу ществляется с помощью командоаппарата, который приводится в действие пневматическим устройством с сильфонами. Внутрен няя полость сильфонов 16 (рис. 58) находится под давлением воздуха, соответствующим наиболее низкому уровню жидкости в баллонах. Давление воздуха доводится до требуемой величи ны в процессе подготовки аккумулятора к работе. Производится это следующим образом.
При закрытом циркуляционном клапане 13 (рис. 57), откры
тых кранах И |
и 1 и отсутствии |
давления в баллонах для воздуха |
|||
жидкость насосом нагнетается |
в баллоны |
для жидкости. При |
|||
.повышении уровня жидкости сверх минимального она |
сливается |
||||
в резервуар 7 |
через |
кран 1. После этого нагнетание |
жидкости |
||
прекращается, |
кран |
1 перекрывается и в |
баллоны для |
воздуха |
компрессором нагнетается воздух до давления 46,5 кгс/см2 . За тем компрессор отключается от аккумулятора, контакты мано метра устанавливаются на это давление (разомкнуты) и настраи вается электропневматическое управляющее устройство. Враще нием маховика клапан 15 (рис. 58) поднимается, сообщая внутренние полости сильфонов с полостью цилиндра, и откры вается кран 2, при помощи которого баллоны для воздуха сооб-
77
5 |
6 |
7 |
Рис. 57
щаются с внешним объемом сильфонов, т. е. с полостью ци линдра.
Наполнение цилиндра воздухом вследствие его дросселиро вания при проходе через отверстие а малого диаметра происхо дит постепенно. После заполнения воздушных баллонов откры-
Рис. 58
вается кран 3, включающий трубу большого проходного сечения,, а кран 2 перекрывается. Наконец, клапан 15 прижимается к верх ней крышке сильфонной коробки, упирающейся в бортик цилинд ра, и разобщает внешнюю и внутреннюю полости сильфона. Таким образом, во внутренней полости сильфона начальное дав ление равно 46,5 кгс/см2 . После этого жвдкость нагнетается
79'