![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Кожевников С.Н. Гидравлический и пневматический приводы металлургических машин
.pdfем структуры уравнений — моделирование зазора, зоны нечувст вительности, ломаной характеристики жесткости, силы сухого трения и др.
Остановимся вкратце на основных элементах моделирующих аналоговых установок с тем, чтобы иметь представление о мето дике составления блок-схем решения динамических задач.
Принципиальная схема операционного усилителя показана на рис. 146, а. Здесь и — напряжение на входе; z\ — полное входное
а) |
б) |
Рис. 146 |
|
сопротивление, Е — напряжение на выходе, z2 |
— полное сопро |
тивление обратной связи, г 3 — полное сопротивление входа собст венно усилителя, е5 — напряжение рассогласования или напряже ние на входе собственно усилителя. При ограниченном напря жении Е выхода и большом коэффициенте усиления А усилителя в разомкнутом состоянии еь мало.
Между Е и еъ может быть написано соотношение
ft=—j. |
(91) |
Разные знаки еь и Е получаются при нечетном, обычно |
рав |
ном трем, числе каскадов усиления напряжения. Пренебрегая то ком на входе собственно усилителя, величиной весьма малой, можно написать для суммы токов в узле на входе в усилитель
{а—еь)у\ |
+ (£—еъ)у2 |
+ еьУг = 0, |
(92) |
||
где i/i, г/г, Уз — полные проводимости звеньев схемы; |
|
||||
у\= |
1 |
1 |
уз |
1 |
|
— ; |
У2 = — ; |
=—• |
|
||
|
г, |
г2 |
|
23 |
|
Из выражения (92) получаем, приняв во внимание соотноше |
|||||
ние (91), |
|
|
|
|
|
«г/, |
+ Еу2 |
+ -j(y{ + у2—Уз) |
= 0. |
|
210
При большом коэффициенте усиления А последнее слагаемое может быть весьма малым по сравнению с суммой первых двух, поэтому можно принять
У2 г.
Таким образом, в пределах некоторой ошибки напряжение вы хода усилителя, охваченного обратной связью, не зависит от па раметров усилителя, а суммарная точка на входе усилителя, в которой сравниваются напряжения, как бы искусственно за земляется.
Операционные усилители на выходе дают напряжение, зави сящее от отношения полных сопротивлений обратной связи и вхо да. Если Z\ = R\ и z2 = R2, т. е. полные сопротивления входной и обратной связи являются омическими, то
т. е. напряжение на выходе представляет собой произведение на пряжения входа и постоянного коэффициента R^IRi.
Операционный усилитель с омическими сопротивлениями на входе и в обратной связи может быть использован для выполне ния операции умножения на постоянное число.
Включая в цепь обратной связи емкость С2 , а на вход усилите ля омическое сопротивление R\, учитывая при этом, что проводи мости для этого случая будут соответственно у\ = — п 1)2 = Ср,
где р — операция дифференцирования, а операция р~х над пере менной означает интегрирование, получаем
Е = |
!— и = |
-— |
\ и du. |
|
RiCp |
Rfi |
J |
Таким образом, усилитель с |
омическим сопротивлением на |
входе и конденсатором в цепи обратной связи может быть ис пользован для выполнения операции интегрирования, так как на пряжение на выходе получается пропорциональным интегралу входного напряжения.
Если конденсатор С\ включить на входе усилителя, а омиче ское сопротивление R2 — в цепь обратной связи, то
yi = С,р и |
У2 |
= ~ - |
Поэтому |
|
Кг |
|
|
|
Е = —R2 C\pu— |
— -^2^1 —-• |
Отсюда следует, что операционный усилитель с емкостью Ci на входе и омическим сопротивлением R2 в цепи обратной связи
14* |
211 |
может быть использован для выполнения операции дифференци рования, т. е. для получения входного напряжения, пропорцио нально его производной.
При наборе задач возникает необходимость операции над не сколькими входными величинами, например интегрирования сум мы нескольких величин. Схема, позволяющая осуществить такого
рода операции, показана на рис. 146, б. |
|
|
Для ввода постоянных и переменных |
коэффициентов |
при ис |
комых переменных дифференциальных |
уравнений используются |
|
специальные блоки. Блоки переменных |
коэффициентов |
служат |
также для воспроизведения возмущающих воздействий в функции времени, например для аппроксимации момента прокатки на ста нах периодической прокатки, пилигримовых станах и им анало гичных.
Ввод постоянных коэффициентов осуществляется с помощью
декадного делителя напряжения, схематически |
изображенного |
|
на рис. 147, а. Делители напряжения Д\ |
и Дг имеют по одиннад |
|
цати секций, а делитель напряжений Д3 |
— десять |
секций. |
Выходное напряжение снимается с делителя Д 4 .
Если движки I , I I и I I I установлены соответственно на делени ях п\, ti2, п3, то напряжение между движком I I I и землей равно сумме падения напряжения на сопротивлениях щгХу ntfi, п3г3, т. е.
—— = 0,1/ц + 0,01я, + 0,001/г3 .
"вх
Для воспроизведения переменных коэффициентов в функции времени или ввода напряжения, пропорцонального внешнему воз мущению, изменяющемуся во времени, используются блоки пере менных коэффициентов, также работающие по принципу потен циометров. Принципиальная схема блока переменных коэффици ентов приведена на рис. 147, б, причем воспроизводимый переменный коэффициент определяется как отношение выходного напряжения (т. е. напряжения между движком и землей) к вход ному. Для получения знаков « + » и «—» коэффициента потенцио метр строится двойным симметричным относительно нулевой точ ки. К двум крайним точкам подводятся напряжения ±и. Если пе ременный коэффициент a(t), то
Непрерывно изменяющаяся функция времени в блоке пере менных коэффициентов аппроксимируется ступенчатой кривой.
Выводы секционных напряжений подключаются к ламелям шагового искателя в соответствии со значением ординат аппрок симируемой кривой.
Функциональные преобразователи, построенные на диодах, позволяют воспроизвести заданную функцию, аппроксимирован-
212
ную в виде кусочно-линейной зависимости. Если у — f(x) в задан ном интервале •— непрерывная однозначная функция, то ее можно приближено представить в форме
У = Уо + а0х + 2 |
bt{x—x0t), |
:'= 1 |
|
где
Ь,= 0 при х<Сх0 ,; 6,- = const при х > x0i
и xoi — значения х в начале каждого отрезка разделения незави симой переменной.
Так как исходными переменными в электронной модели явля ются напряжения постоянного тока, то
" О + Я 0 " в х + 2 6 < ' ( " и х — « О в х i) •
1 - 1
3 <} |
Ч |
Ь |
5 |
1ШГ |
|
Л |
|
|
|
|
|
гг=0,2г, |
D3 |
|
|
" " 3 4-Р |
с . |
ш |
|
100В |
|
L |
а) |
|
|
|
|
|
|
|
Вход коэффициента ^ и |
-2206 |
|
|
-а,— |
213
Полученную зависимость |
можно |
графически |
|
интерпретиро |
|||||||||
вать как показано на рис. 148. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
К |
постоянному напряжению |
«о |
прибавляется |
напряжение |
|||||||||
а0ивх, |
пропорциональное входному напряжению. При повышении |
||||||||||||
|
|
|
|
|
напряжения |
до «oi включается |
|||||||
|
|
|
|
|
элемент, формирующий напря |
||||||||
и1ш |
|
|
|
|
жение |
bi(« B X — «oi), |
суммиру |
||||||
|
|
|
|
|
ющееся с двумя |
|
предыдущими |
||||||
|
|
|
|
|
и т. д. Угловые |
коэффициенты |
|||||||
|
|
|
|
|
do, bi |
должны |
быть |
подобраны |
|||||
|
|
|
|
|
таким |
образом, |
|
чтобы |
после |
||||
|
|
|
|
|
включения |
i-ro элемента |
на |
||||||
|
|
|
|
|
участке i, I + |
1 |
|
закон измене |
|||||
|
Рис. 148 |
|
|
|
ния |
напряжения |
совпадал с |
||||||
|
|
|
|
соответствующим |
участком ап- |
||||||||
|
|
|
|
|
роксимирующей |
|
ломаной. На- |
||||||
пример, для прямой 1 угловой |
коэффициент |
Ь\ |
должен |
быть |
|||||||||
определен из равенства |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. = • |
выха- с . О + а0"02) |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
u02 — u 0l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для прямой 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ь,= |
и2—[ио |
+ а0и0з + 6, («оз— ы0 |)] |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
"03 — "02 |
|
|
|
|
|
|
|
||
и Т. Д. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Схема, составленная |
из диодных элементов, |
позволяет |
полу |
||||||||||
чить суммарный ток в выходном |
сопротивлении: |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
iu |
= |
h+h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зависящий от входного напряжения ыв х . |
|
|
может быть по |
||||||||||
На основе функционального преобразователя |
строен так называемый квадратор, напряжение на выходе кото рого пропорционально квадрату входного напряжения.
При решении заданных дифференциальных уравнений на мо делирующей установке некоторые напряжения в ней должны из меняться со временем в соответствии с исходными уравнениями. Переход от физических величин исследуемого процесса движения гидропривода к электрическим напряжениям моделирующей ус тановки осуществляется с помощью масштабных коэффициентов или множителей, которые определяются из условия
1 |
машинная |
единица |
Фщах V физическая |
единица |
где Фщах — максимальное значение данной физической величины. Для моделирующих установок в качестве машинной единицы используют напряжения 100 В и 10 В. Тогда уравнение преобра-
214
зования имеет вид
1 |
- |
(93) |
Р = — |
Р, |
|
а |
|
|
где р — электрическая единица, выраженная в машинной единице (машинная переменная), соответствующая данной физи ческой величине.
Если принять масштабный коэффициент ат , то реальное вре
мя t будет связано с масштабным временем |
т уравнением |
т = aTt. |
|
На основе равенства (93) и выбранного |
масштаба времени |
дифференциальные уравнения можно преобразовать в машинные
уравнения. В качестве ил |
|
|||||
люстрации |
рассмотрим |
|
||||
преобразование |
уравне |
1 |
||||
ний динамических процес- |
||||||
сов |
в |
гидравлическом |
|
|||
амортизаторе, |
схема ко- |
" |
||||
торого |
|
приведена |
на |
|
||
рис. 149, |
в |
машинные |
|
|||
уравнения |
и |
построение |
|
|||
соответствующей |
блок- |
Рис. 149 |
||||
схемы |
электронной |
моде |
||||
|
ли.
Здесь трубопроводы / и 2 соединяют аккумулятор 3 с гидро цилиндром 4, в котором перемещается плунжер 5. Трубопроводы разделены управляющим устройством 6. Будем полагать, что про ходное сечение управляющего органа 6 является функцией пере мещения у плунжера, уменьшающееся по мере увеличения у. При математическом описании системы коэффициенты расхода пола гаем не зависящими от величины проходного сечения, т. е. посто янными; давление жидкости ра в аккумуляторе принимается пос тоянным.
Если давление жидкости в цилиндре р0, внешняя сила Р и сила трения Т, то уравнение движения поршня можно записать в виде
my+ hy + p0F0+T—P |
= 0; |
здесь искомые переменные у и Ро- В качестве соответствующих машинных переменных нужно взять
У = ацу, р0 = арр0. Т = аРТ и Р = аРР.
Кроме того, следует машинное время выразить через t:
215
Тогда уравнение движения можно заменить машинным урав
нением |
|
|
|
my + hy+FoPo |
1-(Р |
— Т) = 0. |
|
Здесь постоянные коэффициенты |
|
||
m = m |
; h = h |
|
и F0 = —— , |
|
atJ |
ay |
ap |
каждый из которых меньше единицы, набираются на блоках пос тоянных коэффициентов.
Уравнение решается относительно члена, содержащего выс шую производную:
у = - ± |
\hy + f~OPO - |
4 - (Р-т)] |
• |
(94) |
in |
l |
ap |
|
|
Математические операции, которые нужно произвести для оп ределения у следующие: умножение величин на постоянные коэф фициенты, суммирование и двойное интегрирование. Полагая, что Ро, Р и Т заданы, можно построить блок-схему решения этого уравнения, обведенную на рис. 150 штриховой рамкой. Кружками показаны блоки постоянных коэффициентов. Блок / дает напря жение, равное сумме двух последних слагаемых правой части вы ражения (94), поступающее на первый интегратор 2 вместе с hy. На выходе напряжение равно у. На выходе второго интегратора
3 имеется — у.
При наборе задачи следует иметь в виду, что на выходе сум матора и интегратора выходное напряжение меняет знак. Поэто му, когда необходимо изменить знак какого-либо напряжения на обратный, соответствующую величину нужно пропустить через операционный блок с отношением сопротивлений на входе и в об ратной связи, равном единице. Тогда передаточная функция рав на — 1. Операционный блок в этом случае играет роль инвертора.
В рассматриваемом уравнении предполагалось, что ро — дав ление в цилиндре известно, в то время как оно должно быть опре делено из дифференциального уравнения
Po = c0 (Q-Qo), |
(95) |
где
с0 = Е0а0, а0 = — — и Q = yF0;
Vo—yFo
здесь Е0 — приведенный модуль упругости жидкости в цилиндре; Vo — начальный объем цилиндра;
Q = yF0 — расход жидкости, вытесняемой плунжером;
Qo — расход жидкости через входное отверстие трубопрово да 1;
<2о — переменная, зависящая от у, которая может быть сформирована функциональным блоком.
216
Я-7 |
•ей |
006, |
|
|
|
ЦТ |
|
_3 |
33
х Н
РЦп-ьп)
32
|
20 |
21 |
Цп-1,п) |
|
|
||
рг<01) |
|
|
|
~Рг(12) |
|
|
|
Р*(п-Ьп) 28 |
|
29 |
30 31 |
ш |
- |
Рг(п-1,1>) |
|
|
|
|
Рис. 150 |
Жидкость в трубопроводах 1 и 2 заменяем эквивалентной сис темой дискретных масс так, как это было показано в предыдущем параграфе, для которых можно написать уравнения:
для трубопровода /
Qui) |
+ |
« i Q i d ) |
|
f p i ( o i ) — Pi (i2)]; |
|
P n o i ) |
= |
c\ [ Q i ( 0 ) — Qui)]; |
|
||
Q l (2) + |
« l Q l (2) = — |
— |
[ p 1 (I 2 ) — P l ( 2 3 ) ] ; |
|
|
P i ( i 2 ) = c i [ Q i ( i ) — |
Q i ( 2 ) ] ; |
(96) |
|||
|
|||||
Q l ( n - l ) |
+ # l Q l ( n — I) |
= |
[Pl(«-2, n-\) |
РЦп—l, n)]\ |
Pl(n-1, n) — C\ [Q](n-]) — Q[(n)]
217
и для трубопровода 2
|
|
Q20) |
+ a 2 Q 2 ( i ) = |
— — [ / ' 2 ( o i ) — i ° 2 ( i 2 ) ] ; |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
m2 |
|
|
|
|
|
|
|
P2(0I) =C2 [Q2(0)—Q2(l)]; |
|
|
|
|
|
||||
|
|
Q 2 O ) |
+ |
OoQ2(2) = |
~~ tP2(!2) P2(23)]; |
|
|
|
|
||
|
|
P2(12) =C2 [Q2(1) — Q2(2)]; |
|
|
|
|
(97) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Q2(n-1) + Я2@2(л-1) = |
[P2(/t-2, n—1) |
p2(n-\, |
n)]', |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
m2 |
|
|
|
|
|
|
|
РЦп-\,п) |
= C2[Q.2(n-l)—Q2(n)]; |
|
|
|
|
||||
|
здесь |
pA.v, . |
_ |
pAs2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
Ш| |
C\ = |
|
c, = - |
|
|
||||
|
|
|
, Шо — |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
ft |
;i |
|
|
|
|
Quo. •••> Qi(n-i) и Q2( i) |
|
Q2(n-i) — изменяющиеся во времени |
рас |
||||||||
ходы жидкости в сечениях /, |
п — 1 трубопроводов |
1 и 2; |
|
||||||||
Pi(oi), |
р\{п-\,п) |
и /?2(oi), |
p2(n-i, п) — изменяющиеся |
во времени |
|||||||
давления жидкости между сечениями 0 и / |
п — / п п трубо |
||||||||||
проводов / и 2; |
|
|
|
|
|
|
|
||||
C i |
и |
с2 — приведенная объемная жесткость участка |
жидкости; |
||||||||
а\ |
и а2 — коэффициент |
|
гидравлического |
сопротивления трубо |
|||||||
|
|
провода. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Граничные условия можно записать в виде: |
|
|
|
|||||||
|
для входного сечения трубопровода 1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Quo) = ctifi "|^/ -yVpo—Pi |
(oi) = Qo. |
|
(98) |
||||
|
для сечения, в котором располагается управляющий орган 6 |
||||||||||
(см. рис. 149), |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Ql(n) = Q 2 ( 0 ) |
= Ct2 f2 | / — l^PKn-I, л)—P2(0I) |
(99) |
|||||||
и для сопряжения трубопровода 2 с аккумулятором |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
Q2<„) = a3 f3 | / - ^ - 1 / р о ( П - 1 , |
„) — р а . |
|
(100) |
218
Проходное сечение f2 является функцией перемещения у порш ня, реализуемой специальным копиром, на схеме рис. 149 не по казанном.
Теперь совокупность уравнений, описывающих процессы в ре альной гидромеханической системе, необходимо заменить машин ными уравнениями. Принимая в качестве переменных у, Q, р, f2 и подставляя уравнения преобразования в виде
У = —Ъ |
Q = - ^ - Q ; р= — р; |
/2 = — h |
||||
ау |
aQ |
|
ар |
|
а; |
|
в физические уравнения |
(95) — (100) |
и (90), получим машинные |
||||
уравнения |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = yFo; |
|
101) |
||
|
Po = c0[Q — Qno)]; |
102) |
||||
|
Ql (0) = CCl |
VРо |
Pl(01)i |
103) |
||
|
104) |
|||||
Q i ( n - D + a i Q i ( n - i ) = |
— |
[ p i (n-2. n - i ) — p |
||||
I ( n — I , л ) ] ; |
m,
P u n — 1 , n) = c i [ Q i ( n — и — Q i ( n > ] ;
|
|
|
|
Ql(n) = |
«9/2 |
V^PKn-l.n)—P2(0Ib |
|
||||||
|
|
|
|
|
?2= |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Q 2 ( n — I ) + |
a2Q2(n-\) |
= — — [р2(п-2, л—1) |
p2{n—\, л ) ] ; |
||||||||
|
|
|
|
/?2(л— I, л) = |
|
C2[Q2(n—1) — Ф г ( л ) ] ; |
|
||||||
|
|
|
|
СЬ(л) |
= И з V |
P2(n-\. |
л) — Pa', |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
P>Pn, |
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n- |
v |
aQaT |
" |
ap ~ |
|
|
f .. / |
I |
2 |
an |
|
1 |
|
t0 |
= r0—*—; |
c0 |
= cQ—— ;a i = |
a,fi |
/ |
— b - ; ai = a, |
|||||||
|
|
aP aTr |
- |
ap |
|
- |
a2 |
= a2 |
/ 2 |
a 0 |
_ |
, |
|
/ П | = Ш | — - — ; |
с, = с, —— ; |
|
1 / |
|
^ ; |
a,= a2 |
105)
106)
107)
108)
109)
110)
111)
;
219