книги из ГПНТБ / Березкин В.Г. Формоизменение при обработке металлов давлением
.pdfРазделим числитель и знаменатель выражении |
(127) и |
(128) |
|||||
на высотную деформацию |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ь |
|
|
|
|
|
|
In |
— |
|
|
|
|
|
|
|
bo |
|
|
|
А" |
|
и |
! П _ Г |
|
|
|
|
А . = 2 цт -А-. |
|
5 |
; |
|
(129) |
||
|
|
|
In |
— |
|
|
|
|
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
"тг) |
|
|
||
^L |
= 2iwi-L |
• |
" |
* |
, . |
|
(130) |
^ |
А |
Л„ А |
|
|
|
||
|
|
|
In |
/I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из рассмотрения |
равномерной |
деформации |
известно |
(см. |
|||
гл. I I ) , что смещенные |
объемы |
в ширину |
и длину |
равны между |
|||
собой и равны половине смещенного |
объема по высоте, |
тогда |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
(131) |
Числитель дроби в выражении (129) может быть обозначен через В, а числитель дроби в выражении (130) соответственно через L . Значения В и L для случая течения по кратчайшим нормалям определяются по формулам (79), (80), следовательно.
Подставив эти выражения в уравнения (129), (130), получим
А " |
|
9 — |
— 5 |
|
= |
4длг — |
• — |
; |
(132) |
Аь |
h |
g - |
L - i |
|
А, |
Ь |
4 |
|
|
_ L = = |
4 u m - f . — ^ |
. |
(133> |
|
Аь |
h |
9 - і — і |
|
|
|
|
6 |
• |
|
Подставим выведенные отношения работ (132) и (133) в выражение (122), тогда получим окончательный вид отношения суммарных работ по ширине и длине:
|
|
I |
|
|
ь |
9 — |
— 5 |
|
ь |
|
|
|
1 + 4 ц т —k |
• •9-і |
I |
|
|
|
(134) |
Аь_= |
|
Ь |
|
Ai' |
1 + 4 ц т I |
|
4 |
Выражение (134) представляет отношение работ пластиче ских деформаций уширеиия и удлинения, выраженных через работу равномерной деформации, соответствующую течению по радиальной схеме, и работу неравномерной деформации, соот ветствующую течению по кратчайшим нормалям. Как видно, общее сопротивление К не входит в формулы, остались лишь коэффициенты и, и т как силовые характеристики дефор мации.
Исследуем выражение (134) на частных случаях. Первый случай, когда трение отсутствует. Подставляя в выражение
(134) j.i = 0, получим |
= 1. Действительно, при равномерной |
деформации работы уширеиия и удлинения одинаковы. Второй случай, когда боковые размеры равны между собой. Подставляя
— |
= 1, |
получим |
тоже — - = 1 . Действительно, у квадратной |
b |
|
|
Ai |
в |
плане |
заготовки |
получаются одинаковые смещенные объемы |
по всем граням, и работы Аь и Ai равны между собой. Третий
случай, |
когда |
заготовка |
имеет большую |
высоту. |
Подставляя |
/г = со, |
получим |
—— |
Действительно, |
высокая |
заготовка не |
Ah = 1. |
|||||
|
|
Ai |
|
|
|
реагирует на трение |
и деформируется |
сжатием равномерно,, |
как и растяжением. |
Четвертый случай, |
когда заготовка пре- |
дельно, длинная. Подставляя |
/ = оо, получим |
|||
|
|
|
|
ь |
v |
Аь |
= |
1 + 4ит |
h— |
|
Ai |
|
16 |
6 " |
При ц. = 0,5; т=1 |
и у |
= |
1 |
|
A - ^ - L + l - 1,585.
^ 9
Таким образом, при осадке квадрата бесконечной длины с большим трением Аь будет в 1,585 раза больше Л/.
Вернемся к выражениям (115) и (116). Разделим первое уравнение на второе
|
. af |
+ |
Ъ \ |
, |
Ь |
Ль = |
2 т — |
In |
— |
||
\ ^ |
h J |
|
b0 |
||
Ai |
f |
|
I \ |
|
I ' |
Заменив удельные силы трения по выражению (125) и после сокращения на as получим
|
( |
ъ\ |
|
In |
ь |
|
Аь |
[ 1 + |
2 ц т — |
|
— |
(135) |
|
__\ |
h i |
|
b0 |
|||
A, |
f |
I |
\ |
In |
I |
' |
|
( 1 - І - |
2am — |
J |
— |
|
|
|
\ |
h |
|
lQ |
|
Отношение (135) в отличие от (134) выражено через реаль ные деформации, установившиеся в результате одновременного действия двух тенденций течения: по радиальной и нормальной •схемам.
Приравняем выражения (134) и (135)
9 - ^ - 5
1 + 4ц/п'
9 - і — 1
ь
Из этого равенства получим отношение логарифмических деформаций для сложного процесса
9 - ^ _ 5 \
1
In-
bo
In- 1
-f- 4u,m • |
( 1 + |
2 ^ t ) |
h |
9 - L - l |
|
|
b |
|
+ 4ц/п • |
+ |
2um • |
|
b |
|
|
|
|
9 — — 1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
„ |
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + 2g — . |
— |
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
9 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
= 2umr |
— . |
|
|
|
|
|
||
Преобразуем |
формулу |
h— |
|
|
|
образом |
|||||
(136) |
следующим |
||||||||||
|
|
l + 2|-9 b— - 5 |
|
Л |
|
|
' |
||||
і |
ь |
, I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
In— = In — . - |
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
l + 2 s - |
|
|
|
|
|
(1 + 5) |
||
|
|
|
b |
„ і |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Разделим |
это |
выражение |
на |
In |
— |
, |
используя |
||||
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
In- |
_ |
J |
ln- |
*0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
Л » |
|
In- |
|
|
|
|
|
|
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1(1 + |
5) |
||
|
|
/ |
p |
i . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + 25- |
— |
|
|
( |
, + |
5 |
т |
) |
|
|
|
|
9 |
- 1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L = |
(139) |
1 + 21-
|
( 1 + 1 ) |
Ь |
9 -і- |
|
6 |
Формулы (138) и (139) предназначены только для случая, когда 1>Ь, т. е. длина больше ширины. Когда длина очага де формации меньше ширины, ширина превращается в длину, а удлинение — в уширение. Когда 1<Ь, то
В' |
(140) |
9 — — 5
1 + 21
Ь9-А-
1 + •
1 + 2с |
\ |
ь J |
|
(141)
1 + 2 1
1 + |
|
•5 \ |
|
|
|
1 + 2 £ — . |
|
( 1 + 1 ) |
- г ь 6 |
9 - І |
/ |
|
Подставив в формулы (137), (138) и (139) ц = 0, получим | = 0 и jB = L = — , что отвечает условию равномерной деформа ции и радиальному принципу течения. При g = oo из формулы
(138)получим другой частный предельный случай — формулу
^79), отвечающую течению по принципу кратчайших нормалей. Таким образом, идеальное течение по кратчайшим нормалям требует, как отмечалось, и идеальных условий, т. е. чтобы
£ — 2ит — = со. h
Согласно выражению | = 2 ц т — чем меньше высота, тем больше величина \ и схема течения ближе к схеме по кратчай
шим нормалям. Чем больше высота, тем ближе |
схема |
течения |
|||||
к радиальной схеме. |
|
|
|
|
|
|
|
Как видно из формулы (138), чем больше длина, тем больше |
|||||||
уширение, при / = оо 5 = 1, тогда |
L = 0. |
|
|
|
|
||
_ |
|
/ |
Ъ |
уширение |
уменьшается. |
||
С уменьшением |
отношении — |
и — |
|||||
|
и |
Ь |
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
Увеличение ширины |
о приводит |
|
к уменьшению |
— |
и к увели- |
||
чению — . В общем результате |
влияние |
|
0 |
|
сильнее, |
||
отношения — |
|||||||
h |
|
|
|
|
|
b |
|
поэтому увеличение ширины приводит к уменьшению уширения.
В |
выведенные |
формулы, |
как 1А |
||
и в |
формулы, соответствующие |
||||
схеме |
кратчайших |
нормалей, вхо |
|||
дят текущие |
размеры |
заготовки, |
|||
которые являются |
неизвестными. |
||||
Как |
уже |
отмечено |
в гл. |
I I I , |
А. Ф. Головин, А. П. Чекмарев, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
С. И. Губкин |
и |
другие |
авторы, |
і |
. |
і |
|
. |
і |
і |
||||
исследовавшие |
формоизменение, |
|
||||||||||||
П |
П', |
ПИ |
N.S |
NR. |
'* |
|||||||||
решали этот |
вопрос |
путем заме |
Рис. 33. |
Изменение |
отношения |
|||||||||
ны текущих |
размеров |
средними |
||||||||||||
длины к ширине по опытным дан |
||||||||||||||
между начальными |
и |
конечными |
ным, которые при обработке све |
|||||||||||
[62]. Это |
несколько |
снижает до |
дены приближенно к линейной за |
|||||||||||
стоинства |
формул. Метод |
подста |
висимости |
от |
степени |
деформации |
||||||||
новки средних размеров в фор |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
мулы для схемы кратчайших нормалей |
уже |
был приведен |
в |
|||||||||||
гл. I I I . Здесь |
рассмотрим |
метод |
подстановки |
для |
формул |
|||||||||
(138) - (141) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Выразим |
все |
текущие |
размеры |
заготовки |
как |
функции |
их |
начальных величин и степени высотной деформации. Началь
ные размеры всегда известны. Найдем — |
= <р(є), где е = 1 — • — . |
b |
h0 |
Опытами установлено, что при осадке квадратных брусков с трением функция — =ф(е) близка к линейной и имеет график
b
вида, показанного на рис. 33. По оси ординат на графике отло
жены отношения начальных размеров — , по оси абсцисс —
Ьй
степень Деформации (осадки). Начальное отношение —
уменьшается в процессе деформации и в пределе (т. е. при максимальной степени деформации) равно единице, что соот ветствует принципу наименьшего периметра. По графику легко к- точно в пределах линейной зависимости составить уравнение
искомой зависимости. Возьмем произвольную точку С на на клонной. Ее ордината будет — 1, а абсцисса е. Из подобия треугольника ABD и ECD получим пропорцию
|
|
ЕС |
АВ_ |
|
|
|
ED ~ |
AD |
|
или |
|
|
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
(142) |
Эта |
формула была |
приведена |
без вывода |
в гл. I I I и исполь |
зована |
при выводе зависимостей |
(87), (88), (90), (91). |
||
Для проверки правильности вывода исследуем выражение |
||||
(142). При є = 0 — = |
— , что соответствует |
действительности, |
||
|
ь |
ь0 |
|
|
так как |
размеры не изменились. При є = 1 — = є = 1, что тоже |
|||
|
|
|
|
ь |
отвечает действительности, так как при предельной степени деформации по закону наименьшего периметра размеры заго товки становятся равными между собой, и их отношение равно
единице. Аналитический |
метод |
вывода формулы (142) впервые |
||
привел А. Ф. Головин, |
затем |
этот метод был |
использован |
|
С. И. Губкиным [17] и И. Я. Тарновским. Формула |
(142) |
была |
||
подтверждена опытами |
Л. А. Шофмана [94]. Формула |
(142) |
отражает линейную зависимость между изменяющимися раз мерами, тогда как эта зависимость логарифмическая. Диффе ренциальный (аналитический) метод Головина—Губкина, не смотря на его кажущуюся строгость, также теряет логарифми ческую связь между размерами и сводит ее к линейной.
Выразим отношение ширины к высоте заготовки, входящее в выражения (138), (139), где 1 = 2цт — , через начальные раз
меры и степень деформации. |
|
|
||
По |
формуле |
(83) b = b0^Y~—)В |
• Считая приближенно 5 = |
|
= — , |
что соответствует равномерной |
деформации, будем |
||
2 |
|
|
|
|
иметь |
|
|
|
|
|
|
|
|
(143) |
Из формулы |
(14) |
|
|
|
|
|
Л = А, ( 1 - е ) . |
(144) |
Разделив левые и правые части уравнений |
(143) |
и |
(144) |
||||||||||
друг на друга, получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда уравнение (137) |
получит вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( , 4 6 ) |
Разделив |
уравнения |
(83) и |
(144) |
друг |
на |
друга, |
получим |
||||||
|
|
і = і ( г Ь Г ' . |
|
|
|
|
|
|
( ' « ) |
||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(148) |
|
|
|
|
'о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда коэффициент £ можно выразить |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
2. АНАЛИЗ ФОРМУЛ |
УШИРЕНИЯ |
|
|
|
|
|
|||||
При є = 0 |
размеры заготовки |
не |
изменяются, и |
в |
формулы |
||||||||
{138) — (141) |
подставляют начальные |
|
размеры. При |
є->-1 коэф |
|||||||||
фициент | стремится к бесконечности, |
а |
уширение В |
стремится |
||||||||||
к максимальному значению, и |
формула |
(138) |
принимает |
вид |
|||||||||
формулы (79), выведенной для |
течения |
по кратчайшим |
норма |
||||||||||
лям. Однако при этом (при е^-1) и отношение длины |
к |
ширине |
|||||||||||
тоже |
стремится к единице^— -> 1 ^ . Подставляя |
у = 1 |
в |
фор |
|||||||||
мулу |
(138), получим В= |
— , т. е. уширение |
при є-И |
|
стремится |
||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к — , что соответствует принципу наименьшего периметра. Таким образом, формула (138), как и формулы (139) —
(141), удовлетворяет всем частным и предельным случаям. Введение степени деформации и начальных размеров не яв ляется эмпирической поправкой формул, оно не нарушает теоретической строгости формул, а делает их более совершен ными и удобными. Степень деформации, хотя и является как бы фактором производным от высоты заготовки, влияет на уширение самостоятельно. Степень деформации обычно за дается. Влияние высоты проявляется через отношение — .
Из формул видно, какие факторы и как они влияют па уширение н удлинение и, следовательно, на формоизменение..
Этих факторов пять: (д., т, є, — , — . Важнейшим из них яв-
h Ь
ляется трение. Только при наличии трения все остальные фак торы могут влиять на уширение. При отсутствии трения они не оказывают никакого влияния на уширение, оно всегда будет
равно удлинению и равно — ( В = L = — ) • Никакие другие факторы на уширение непосредственно не влияют.
Удельная |
поверхность |
заготовки изменяется |
вместе с фор |
|
мой в процессе деформации и зависит от |
обт^ема заготовки, но |
|||
на энергию |
и геометрию |
формоизменения |
она |
влияет косвенно |
через размеры заготовки. Например, b : h = bl: hi, где последнее отношение и есть относительная поверхность в виде отношения контактной поверхности к боковой.
Непосредственное влияние температуры на уширение мало вероятно. Если температура влияет на коэффициент трения, то она влияет и на уширение. При нагреве уменьшается твердость-
металла, но твердость |
не влияет на закономерности |
формоиз |
|
менения. Исследование влияния |
температуры на |
уширение |
|
можно не связывать с |
отдельными |
технологическими |
операция |
ми обработки металлов давлением. Достаточно поставить экс перимент по установлению влияния температуры на трение.
Влияние рода материала (металла) на формоизменение счи тается общепризнанным [64]. Однако нетрудно усмотреть пол ную аналогию влияния этого фактора на формоизменение с температурным фактором. Различные металлы в опытах и на практике могут давать неодинаковое уширение, поскольку они имеют разные коэффициенты трения. При одинаковых коэффи циентах трения разные материалы, как показывают опыты, дают одинаковое уширение. Поскольку коэффициент трения можно регулировать путем смазки и уравнивать его для раз личных материалов, то можно утверждать, что род материала непосредственно не влияет на уширение, а пластическое формо изменение не зависит от материала.
Скорость деформации в опытах и на практике может влиять на формоизменение тоже только через коэффициент трения и лишь при влиянии скорости на величину трения. Скорость влия ет на упрочнение, но упрочнение не влияет на формоизменение. Отсутствие влияния упрочнения на формоизменение можно объяснить тем, что с увеличением напряжения текучести при
упрочнении увеличивается и |
давление, а коэффициент т, |
как |
|
их отношение, остается постоянным. |
|
|
|
Рассмотрим влияние напряженного состояния на формоизме |
|||
нение. В формулах (138) — (141) отсутствует фактор |
напряже |
||
ний, кроме силовых величин |
р, и т, обуславливающих |
сопротив |
|
ление деформированию. При |
пластическом состоянии |
тела |
на- |
'пряжение является предельным, оно должно удовлетворять условию пластичности, но процессом формоизменения управляет сопротивление течению. Металл течет в том направлении, где меньше сопротивление при одинаковом напряжении. Если по лагать, что напряжение в разных точках тела обусловливается сопротивлением в этих точках, то логично сделать вывод, что металл течет больше в тех местах тела, где меньше (а не боль ше) напряжение. Это значит, что пластическая деформация не в коей мере даже на мгновение не подчиняется закону Гука. Следовательно, теория напряжений непригодна для изучения закономерностей пластического формоизменения.
Величина т = — является важной силовой и энергетиче- •ской характеристикой пластической деформации металлов. Изу
чением удельного усилия |
при осадке занимались Т. |
Карман, |
С. Н. Петров, Э. Зибель, Е. П. Унксов, А. И. Целиков и др. |
||
Попытаемся выяснить |
закономерность изменения |
коэффи |
циента т и его влияние на уширение и удлинение при той же
поперечной |
осадке призматических |
|
брусьев. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Известно, что формула Зибеля для цилиндрической заго |
|||||||||||||||
товки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т = 1 + - £ - . — |
|
|
|
|
|
|
(150) |
|||
|
|
|
|
|
|
^ |
з |
h |
|
|
|
|
|
у |
' |
.дает несколько |
преувеличенные результаты |
при |
малых |
отно |
|||||||||||
шениях |
~ |
и |
значительно |
преуменьшенные |
при |
больших |
|
зна |
|||||||
чениях |
-у-. |
Известно также, что формула |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
т |
= Л- |
= |
2±.£-(Г-1--**-) |
|
|
|
|
|
(151) |
||||
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при больших значениях |
— |
дает |
завышенные результаты |
[81J. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эти формулы неоднократно подвергались критическому ана |
|||||||||||||||
лизу. Недостаток формулы |
(151), |
|
как установім |
ее |
автор, |
за |
|||||||||
ключается в том, что |
она не учитывает |
неодинаковые |
условия |
||||||||||||
контактного трения, что скольжение и прилипание |
значительно |
||||||||||||||
изменяют эти условия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Гипотеза |
отсутствия |
трения в |
|
центре |
очага |
деформации |
|||||||||
высказана для прокатки, где характер деформации |
отличается |
||||||||||||||
от осадки и вытяжки. Опережение приводит к тому, что |
силы |
||||||||||||||
трения |
направляются |
в |
противоположную |
сторону |
и |
металл |
сам начинает тянуть валки, опережая их окружную скорость. Однако это происходит только на узкой полоске опережения. Опережение уменьшает площадь полезного трения. При недо статке сил трения опережение исчезает, увеличивая площадь полезного трения.