![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Березкин В.Г. Формоизменение при обработке металлов давлением
.pdfДля случая, когда ширина больше длины заготовки:
, « - L [ £ ( i - . , + e ] ;
|
|
и |
1 — |
|
|
|
|
|
|
|
|
(104) |
Графики, |
построенные по |
формулам |
(101) |
и (103), |
почти |
|||||||
совпадают с графиками, приведенными на рис. 22. |
|
|
|
|
||||||||
Формулы (99) и (100) можно получить и |
другим, |
менее |
||||||||||
строгим, методом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Представим, |
что |
процесс |
формоизменения |
протекает |
|
так, |
||||||
что сначала |
весь смещенный |
объем |
(по высоте) |
пошел |
на уши- |
|||||||
|
|
|
|
|
рение, |
а затем |
произошло |
|||||
|
|
|
|
|
удлинение |
за |
счет умень |
|||||
|
|
|
|
|
шения |
ширины |
концевых |
|||||
|
|
|
|
|
полуквадратов |
(рис. |
26). |
|||||
|
|
|
|
|
Такую |
схему |
легко |
пред |
||||
|
|
|
|
|
ставить, когда |
длина |
за |
|||||
|
|
|
|
|
готовки |
|
значительно |
|||||
|
|
|
|
|
больше |
ширины |
(в |
|
4, 6, |
|||
|
|
|
|
|
8 раз). Тогда среднее аб |
|||||||
Рис. 26. Схема |
идеализированного |
поэтап |
солютное |
удлинение |
бу |
|||||||
дет |
равно |
среднему |
абсо |
|||||||||
ного уширения и удлинения заготовки, ког |
лютному |
уширению |
|
на |
||||||||
да удлинение образуется за счет уширения |
концевых |
полуквадратах |
||||||||||
концевого |
полуквадрата |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
и в 2 раза меньше уши- |
|||||||
рения части |
заготовки |
на длине I—Ь. При таком |
распределении |
смещенных объемов уширение будет максимальным, так как на длине /—Ь весь смещенный объем пошел в ширину и усреднен ное уширение большим быть не может. Удлинение при этом бу дет минимальным, так как оно равно уширению квадрата и меньше быть тоже не может без специального ограничения.
Составим уравнение смещенных объемов и выведем фор мулы усредненного уширения и удлинения. Из схемы (см. рис. 26) видно, что смещенный объем в ширину равен всему смещенному объему (по высоте) минус половина смещенного объема квадрата, т. е.
|
2 V |
h |
где Vк—объем квадратной части, VK = |
Тогда |
|
|
1 — Ъ |
|
или
5 = 1 —
L= 1— В = 21b
Приведем вывод еще одной приближенной формулы для определения величины относительного логарифмического уши рения.
Если предположить, что удлинение произошло за счет ши рины но всей длине, а не только концевых полуквадратов, как
предполагалось |
в |
предыду |
|
|
|
|
||||
щем |
методе, то геометриче |
|
|
|
|
|||||
ская |
схема |
будет |
несколько |
|
|
|
|
|||
отличаться |
(рис. |
27) |
и |
ус |
|
|
|
|
||
редненные |
абсолютные |
при |
|
|
|
|
||||
ращения |
заготовки |
будут |
|
|
|
|
||||
равны между |
собой, |
т. |
е. |
|
|
|
|
|||
Д6 = Д/. Уравнение |
смещен |
|
|
|
|
|||||
ных |
объемов |
будет |
иметь |
|
|
|
|
|||
вид |
|
|
|
|
|
|
Рис. 27. Схема деформации, когда удли |
|||
|
|
|
К і п — . |
|
|
|||||
|
" ft. |
|
|
нение |
происходит |
за счет уширения все |
||||
|
|
|
|
|
|
|
го |
образца |
||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b*h |
bh |
|
(105) |
|
|
|
|
|
|
V |
Ibh |
Ih |
|
|
|
|
|
In- |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разделив уравнение (3) на In — , с учетом формулы (20)
fto
получим
5 =
In
h
b
In
&0
Подставив в знаменатель этого выражения значение отно шения логарифмов по формуле (105), получим
В |
(106) |
Ь
1 + т
Последняя формула аналогична |
формуле |
(61) и формуле |
(63) при / = 0. Из выражения (105) |
следует, что |
боковые дефор- |
мации уширения и удлинения пропорциональны площадям боковых граней, из которых металл вытекает. На основе этой закономерности можно привести аналогию с течением жид кости. Представим сосуд с жидкостью, имеющий отверстия, подобные по форме боковым и торцовым граням заготовки. Удельное количество жидкости (количество жидкости, деленное на площадь грани), вытекающей в длину и в ширину под оди наковым гидростатическим давлением, в этом случае будет одинаково, а общее количество жидкости, вытекающей в ширину и длину, пропорционально площадям отверстий (граней). Из этой аналогии следует, что пластическая деформация протекает под гидростатическим давлением. Каждая точка тела, находясь в подвижном состоянии, может переместиться из места боль шего давления в место меньшего давления и передает свое дав ление соседним точкам, а через них на весь объем тела. Напря
жения |
выравниваются |
и превращаются |
в гидростатическое |
|||
давление, |
а течением |
управляет сопротивление. Металл |
течет |
|||
по путям |
наименьшего |
сопротивления |
при |
одинаковом |
напря |
|
жении, |
которое удовлетворяет условию |
пластичности. |
|
При построении схемы (рис. 27) принимается, что сначала весь смещенный объем идет в ширину, а затем удлинение про исходит путем смещения заштрихованной полоски за счет всей ширины, а не только квадрата. При построении схемы, чтобы правильно количественно распределить металл, сначала следует построить смещенные объемы в виде прямоугольников. Затем углы заполнить за счет ширины и длины поровну. При этом контур заготовки с его характерной бочкообразной кривизной цолучается сам собой. Из такого представления о последова тельности этапов формоизменения видно, что при заполнении углов ступенек происходит округление контура. Удлинение про-
грессивно отстает от уширения, отношение — уменьшается
ь
и стремится к единице. Заготовка меняет форму, последова тельно переходя к эллипсовидному контуру, а эллипс стремится
ккругу, что и соответствует принципу наименьшего периметра. Из схемы видно, что условие о смещении заштрихованной
полоски с ширины в длину искусственно несколько преувеличи вает удлинение и занижает уширение, делая равными абсолют ные приращения заготовки АЬ и А/. Следовательно, такая схема течения возможна лишь при некотором отступлении от прин ципа кратчайших нормалей в пользу принципа радиального течения. Формула (106) дает уширение соответственно не сколько ниже, чем формула (99): для —- = 4 на 8%, для более
о
коротких заготовок эта разница меньше.
Сравнивая формулы (99) и (106), следует отметить, что они не имеют принципиального различия. Различие их лишь в том, что формула (99) отражает идеальный процесс течения по
кратчайшим нормалям и дает максимальное уширение, какого невозможно получить в экспериментах, а формула (106) яв ляется теоретически приближенной по отношению к принципу кратчайших нормалей, но более точной по отношению к опыт ным данным и практическим процессам формоизменения квад ратных брусков.
8% |
|
|
|
|
|
|
8% . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
ё0\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
щ |
|
|
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
|
|
|
1- |
'с и |
|
|
— |
|
|
|
А |
|
|
ВО |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
50' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ж- |
|
|
|
|
|
зо\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
40, |
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
ЦГ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
10 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
us |
f |
i,s г |
is з |
3,5^/ь, |
О |
0,5 |
1 |
1,5 |
2 |
2.5 |
3 |
1 |
1 |
||||
|
3.5h/b, |
||||||||||||||||
Рис. |
28. |
Зависимость уширения от |
Рис. 29. Зависимость |
уширения от |
|||||||||||||
отношения |
/о/6о при осадке |
сталь |
отношения |
/0/&о при |
осадке |
мед |
|||||||||||
ных |
образцов |
в |
горячем |
состоя |
|
|
|
ных |
|
образцов: |
|
|
|
||||
|
|
нии |
без |
смазки |
|
/ — без |
смазки: |
2 — со |
|
смазкой, |
образ |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
цы осаждены |
поперек |
рисок |
бойков; |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
3 — со |
смазкой. |
образцы |
осаждены |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вдоль |
рисок |
бойков |
|
|
Формула (99), а также формулы (79), (81) потребуются для дальнейшего развития приводимой здесь теории формоизмене ния. Формула (106) может быть рекомендована для практиче ских инженерных расчетов как наиболее простая для случая осадки с большим контактным трением (без смазки), без учета
изменения — .
Ь
Интересно отметить, что формула (106) без поправки на степень деформации, т. е. при условии — = — дает уширение
* Ь0
квадратной заготовки, точно совпадающее с эксперименталь ными данными. Однако такое совпадение следует считать слу чайным.
Приведем результаты некоторых экспериментов по осадке (плашмя) прямоугольных заготовок из разных материалов со смазкой и без смазки.
В табл. 17 и на рис. 28 даны результаты осадки (е = 0,355) стальных образцов (bo=ha=2A мм) в горячем состоянии без смазки. Теоретическая кривая (штриховая) для В дана по фор-
Результаты осадки стальных образцов в горячем состоянии без смазки
|
|
|
(Л = |
15,5 мм, т) = |
1,55) |
|
|
|
|
№ об |
/„ и мм |
LJba |
b в мм |
/ в мм |
Р |
|
В |
L |
! |
разца |
|
||||||||
|
100 |
4,16 |
34,3 |
108 |
1,43 |
1,083 |
0,818 |
0,182 |
0,78 |
2 |
75 |
3,12 |
33,8 |
92,6 |
1,41 |
1,1 |
0,786 |
0,214 |
0,746 |
3 |
70 |
2,92 |
33,2 |
78,5 |
1,383 |
1,12 |
0,74 |
0,26 |
0,697 |
4 |
50 |
2,08 |
32,2 |
57,2 |
1,34 |
1,154 |
0,67 |
0,33 |
0,63 |
5 |
40 |
1,66 |
31,4 |
52 |
1,31 |
1,296 |
0,614 |
0,386 |
0,564 |
6 |
35 |
1,46 |
30,7 |
46,9 |
1,28 |
1,34 |
0,56 |
0,44 |
0,51 |
7 |
33 |
1,37 |
30,5 |
36,7 |
1,267 |
1,222 |
0,54 |
0,46 |
0,47' |
8 |
27 |
1,15 |
30,1 |
33,6 |
1,255 |
1,242 |
0,519 |
0,491 |
0,464 |
муле (106) для случая, когда — = — , т. е. при е = 0. Такие же
ЬЬ0
теоретические кривые имеются и на других графиках (рис. 29—
/
|
|
|
|
|
|
0,5 1 |
1,5 2 2.5 3 |
J,5tybe |
|
Рис. |
30. Зависимость |
уширения от |
Рис. 31. Зависимость |
.уширения от |
|||||
отношения |
to/bo алюминиевых |
об |
отношения |
h/ba |
при |
осадке |
|||
|
разцов |
при осадке: |
|
свинцовых |
образцов, |
обжатых без |
|||
1—без |
смазки: |
2—со |
слабой |
слгаз- |
|
смазки |
|
|
|
кой; 3. |
4 — с |
обильной смазкой |
|
|
|
|
31) для медных, алюминиевых и свинцовых образцов, осажен ных при различном трении на контактных поверхностях. При осадке без смазки экспериментальные значения уширения образцов из разных материалов близко совпадают с теорети ческими.
Выводы
1. Течение по принципу кратчайших нормалей дает макси мальное уширение (при 1>Ь).
2.Выведенные в данной главе формулы с разной точностью, но с небольшой погрешностью отражают характер течения1 металла по принципу кратчайших нормалей и дают с соответст вующей точностью максимальное усредненное уширение, воз можное при свободной осадке.
3.Опытная поперечная осадка квадратных брусков не дала максимального уширения. Следовательно, течение металла при этом не полностью подчиняется принципу кратчайших нормалей вследствие тенденции к радиальному течению.
4.Условия наличия даже максимального трения недоста точно для течения по кратчайшим нормалям; необходимо, чтобы
2итп — -*• оо. Для выявления условий, при которых течение пол ностью подчиняется принципу кратчайших нормалей, нужны бо лее общие теоретические формулы, в которых бы отражалось влияние коэффициента трения |л, а также отношения ширины
к высоте— и коэффициента давления т.
5. Формула (106), выведенная из предположения, что абсо лютные деформации в ширину и длину равны между собой, т. е. АЬ = А1, что является некоторым отступлением от принципа кратчайших нормалей в пользу принципа радиального течения, дает уширение, довольно точно совпадающее с эксперимен тальным.
Расчетные формулы получились весьма простыми и могут быть использованы для практических расчетов с большой точ ностью для осадки без смазки.
Г л а в а IV
УШИРЕНИЕ ПРИ ОСАДКЕ
СРАЗНЫМ КОНТАКТНЫМ ТРЕНИЕМ
1.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Допустим, что при деформации прямоугольного бруска по перечной осадкой совершается работа формоизменения
|
A^KxVln^, |
h |
(107) |
|
|
|
|
где |
Ki — общее (внутреннее п внешнее) удельное сопротивле |
||
|
ние деформированию. |
|
|
|
Пусть при этом форма изменилась, например, как |
показано |
|
на |
рис. 17, б. Такое формоизменение можно получить |
и дефор |
мацией растяжением путем приложения боковых растягиваю щих сил вдоль длины и ширины, в том числе и эквивалентных по работе сил fpeHi-ія. Тогда совершится та же по величине ра бота, но выраженная другими силами:
|
A2=KoV]n |
|
— +KsVln-^. |
^0 |
(108) |
||
Приравняем выражения |
(107) |
и |
(108) |
|
|||
|
бо |
|
|||||
KXV |
In ^- = КУ |
In — |
+ K3V |
In — . |
(109) |
||
|
h |
|
|
b0 |
|
/0 |
|
Равенство (109) |
выражает |
условие, что работа |
растяжения |
в боковых направлениях равна работе сжатия в вертикальном направлении или работа вертикальных сил равна работе гори зонтальных сил для данного формоизменения при условии ука занной эквивалентности сил трения. На основании этого можем повернуть силовую схему и считать схему осадки вполне экви валентной схеме двухосного растяжения (рис. 32), т. е. для этих схем при одинаковых деформациях потребуются одинаковые количества энергии, и наоборот, одинаковая работа, затрачен ная на деформацию по этим схемам, дает одинаковый эффект формоизменения заготовки.
В равенстве |
(109) |
известна работа высотной деформации, |
но неизвестны |
деформации в направлении ширины и длины. |
|
В связи с этим |
ставим |
задачу найти отношение слагаемых пра |
вой части равенства (109), а именно: отношение работ растяги вающих сил и эквивалентных по работе сил трения в направле нии ширины Аь и в направлении длины Л/
|
KiV\n |
— |
Kzhbl In — |
|
|
|
°о_ |
(110) |
|
Ai |
|
|
||
K3V In |
— |
K3hbl In • |
||
|
Перейдем от удельных сопротивлений К к равнодействую щим силам, умножая К на соответствующие площади (грани заготовки). Тогда выражение (ПО) примет вид
Аь_ |
ЬРЬ |
In — |
|
|
(111) |
||
Ai |
|
||
IPi |
In • |
||
|
Представим общую силу сопротивления Р в виде сум мы внутреннего Р' и внешнего Р" сопротивления:
р = Р' + Р".
Рис. 32. Схема деформации двухос ным растяжением
Силы внутреннего сопротивления могут быть выражены
Значительно труднее выразить силы трения. Будем исхо дить из условия, что образец, зажатый между двумя плитами, благодаря действию сил трения будет одинаково сопротив ляться деформированию в любом направлении
г ь |
= |
г і |
2хЫ, |
(113) |
Р" |
р" |
|
|
где т — удельная сила трения.
Однако одинаковое сопротивление сил трения еще не озна чает, что сопротивление пластическому перемещению элемен тарных объемов будет'тоже одинаково. Обусловленное расстоя ниями сопротивление в направлении длины будет больше. Вследствие этого большее количество металла потечет в направ лении ширины. При отсутствии трения, как уже известно,- оди наковые объемы смещаются и в ширину и в длину на разные
расстояния, подчиняясь .радиальному |
принципу течения (см. |
рис. 5). Силовое поле трения изменяет |
направление течения и |
вызывает перераспределение объемов, смещенных в длину и ширину. Суммарная сила сопротивления теперь выразится
Pb = p-b + Pl = ashl + |
2xbl, |
(114) |
||
Р,= |
Р\ + Р] = ashb + |
2xbl. |
||
|
||||
Тогда работа деформации в ширину |
|
|
||
Ab = Pbb |
I n — = (ashbl + 2xlb-) In — . |
(115) |
Аналогично работа деформации в длину
Л, = Ptl In — = (ajibl |
+ 2xbP) I n — . |
(116) |
'о |
'о |
|
Как видно из выражений (115) и (116), работа суммарной силы состоит из работы внутреннего сопротивления и работы внешнего сопротивления, причем внутреннее сопротивление ojibi одинаково для уширения и удлинения, а внешнее сопро тивление для удлинения больше 2т6/2 >2т/62 . Такое неравенствосопротивлений ведет к неравенству деформаций.
Работу внутреннего сопротивления деформации в ширину
можно выразить |
|
|
|
||
|
|
|
A'b = oJibl |
(in j-J. |
(117) |
Индекс к логарифмической деформации поставлен |
потому, |
||||
что она была бы отлична от общей (меньше), если бы |
деформа |
||||
ция протекала |
без |
внешнего |
сопротивления, а течение — по |
||
радиальной |
схеме. |
|
|
|
|
Работа |
сил |
трения |
в этом направлении равна |
|
Л! = 2т/Ь2
Здесь тоже деформация была бы отлична от общей (больше), если бы внутреннее сопротивление отсутствовало и течение шло бы по нормальной схеме. Соответственно работа в длину будет
А : = |
аШ ( І П І ) ' ; |
<»9> |
Л; = |
2 т 6 / 2 ( 1 п — V , |
(120) |
тогда |
|
|
Аь |
Аь + Аь |
|
At |
~ А\ + А] |
|
Воспользуемся свойством равномерной деформации, что ра боты равномерной деформации в ширину А'ь и длину А ' \ всегда равны между собой. В знаменателе выражения (121) заменим А'і на А'ь и разделим числитель и знаменатель на А'ь-
|
|
|
|
|
Al_ |
|
|
|
|
Ль |
_ |
А'ь |
(122) |
||
|
|
Лі |
|
|
А", |
|
|
На |
основании выражений |
(117), |
(118) и (119), |
(120) |
|||
|
А |
2 |
т |
\ - и |
|
(123) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A'b |
°Jl |
(1п |
і |
|
||
|
|
Лі |
|
|
V |
к J |
(124) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аь |
|
aji |
(In |
— |
|
Удельные силы трения принимаем по закону Кулона пропор |
|||||||
циональными удельному усилию деформирования |
q: |
||||||
|
|
т = |
\iq — ]imas, |
(125) |
|||
где |
и. — коэффициент |
трения; |
|
|
|
||
|
т — коэффициент |
пропорциональности. |
|
||||
Коэффициент т можно принять по Губкину, |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
(126) |
где р — коэффициент Лоде, [3 = 1-=-1,15. |
|
||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
лі |
|
2 |
^ Т |
|
(127) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л] |
_ |
|
^ |
т т у |
п і ; ) |
(128) |
|
|
|
|
|
|
|
К ~ НУ |
' |