книги из ГПНТБ / Большаков Г.Ф. Восстановление и контроль качества нефтепродуктов
.pdfПоскольку эти процессы обратимы, то при нагревании выпавшие компоненты обычно растворяются с восстановлением качества.
Среди внешних условий наибольшее влияние на изменение каче ства оказывают температура, ее колебания и длительность хранения, степень заполнения резервуаров, интенсивность перекачек, запылен ность и влажность окружающей атмосферы, характер сообщения с ней нефтепродуктов, контакт с цветными металлами и биметал лами, воздействие света, радиации.
Хранение при пониженной температуре с минимальными ее коле баниями наиболее благоприятно для сохранения качества нефте продуктов. В этом случае испаряемость топлив минимальна, про цессы окисления и коррозии протекают с меньшей скоростью; По этому хранение нефтепродуктов в подземных резервуарах наиболее выгодно. Наоборот, хранение в наземных резервуарах, особенно в районах с резкими изменениями температуры в течение суток, приводит к значительному изменению качества топлив и масел. Резкое изменение температуры вызывает более интенсивное и глубо кое «дыхание» резервуаров, в результате легкие фракции топлив теряются, а в резервуары поступает воздух, что приводит при боль шой его запыленности к интенсивному загрязнению нефтепродуктов.
Хранение нефтепродуктов является одной из основных и наи более длительных операций на складах. Перекачка топлив и масел в транспортные средства и резервуары нефтебаз и выдача из них занимают относительно небольшое время, в течение которого нефте продукты, хотя и энергично контактируют с воздухом, свойств сразу существенно не изменяют. Однако перекачки топлив и масел могут в дальнейшем отрицательно влиять на их качество при хране нии и применении. Например, индукционный период малостабиль ных бензинов в результате одной перекачки может уменьшаться на 20—25%. Известен случай, когда после трех перекачек стабиль
ного |
автобензина его индукционный период снизился с |
870 до |
230 |
мин [28]. Интенсивное насыщение .топлив и масел |
воздухом |
во время перекачек отрицательно влияет на их стабильность при последующем хранении.
Неблагоприятно отражается на качестве нефтепродуктов и их хранение при большом соотношении паровой и жидкой фаз. Увели чение объема паровой фазы значительно ускоряет процессы окисле ния, потери топлив возрастают, и качество ухудшается довольно быстро.
Велико влияние металлов, контактирующих с нефтепродуктами, на изменение их качества. Наибольшее влияние оказывают медь, ее сплавы и соли. Способствует увеличению скорости коррозии и присутствие нескольких металлов, например сталь — алюминий, сталь — медь. В этом случае, особенно в присутствии воды, интен сивно протекают процессы электрохимической коррозии, продукты которой загрязняют нефтепродукты.
Транспортирование топлив и масел, например, морским транс портом может занимать несколько месяцев. При попадании
7
в нефтепродукты воды (особенно морской), механических примесей, воздуха в процессе транспортирования качество топлив и масел мо жет существенно измениться. Ухудшение качества нефтепродуктов может быть более глубоким в результате воздействия различного электромагнитного излучения.
Долголетний опыт хранения нефтепродуктов позволил опреде лить основные показатели качества, которые наиболее сильно изме няются при хранении и транспортировании (табл. 3).
Таблица 3
Показатели нефтепродуктов и специальных жидкостей, наиболее склонные к изменению при длительном хранении
Продукты |
|
Показатели |
|
Этилированные авиационные бензины |
Фракционный состав, содержание ТЭС, |
||
БА, Б-100/130, Б-95/130, Б-91/115, |
период стабильности, |
содержание смол |
|
СБ-78 |
Фракционный состав, содержание смол, |
||
Неэтилированный авиационный бензин |
|||
Б-70 |
кислотность |
состав, |
содержание смол |
Автомобильные бензины |
Фракционный |
||
Реактивные топлива |
и ТЭС, кислотность |
|
|
Содержание смол, кислотность, термо |
|||
Дизельные топлива |
окислительная стабильность |
||
Кислотность, |
содержание смол |
||
Котельные топлива |
Содержание смол |
|
|
Турбинные масла |
Время деэмульсации, кислотность |
||
Авиационные, автомобильные, дизель |
Кислотность |
|
|
ные (моторные) масла |
Температура |
каплепадения, содержание |
|
Смазка НК-50, жировой консталин |
|||
Синтетический консталин, смазка 1-13 |
воды |
|
|
Пенетрация, температура каплепадения, |
|||
Жировой солидол, графитная смазка |
содержание воды |
|
|
Температура каплепадения |
|||
Солидол синтетический |
Пенетрация, температура каплепадения |
||
Смазка ГОИ-54п |
Кислотное число |
|
|
Смазки ЦИАТИМ-201, ЦИАТИМ-208 |
Пенетрация, температура каплепадения, |
||
Жидкость «И», жидкость «ТГФ» |
синерезис (выделение жидкой фазы) |
||
Содержание воды, кислотность |
|||
Спирто-глицериновые жидкости |
Содержание спирта, воды, глицерина |
В легких нефтепродуктах (бензинах) наиболее значительно изме няется фракционный состав. Это обусловлено сравнительно низкой температурой начала кипения бензинов и слабым межмолекулярным взаимодействием низкомолекулярных углеводородов. В этилиро ванных бензинах содержание тетраэтилсвинца (ТЭС) также быстро изменяется, что обусловлено низкой стабильностью ТЭС и его спо собностью разлагаться под действием кислорода воздуха и других факторов.
Под влиянием процессов окисления в топливах и маслах увели чивается содержание смол и кислотность, период индукции уменъ-
Таблица 4
Рекомендуемые сроки хранения нефтепродуктов в резервуарах
|
Климатические зоны |
|
Нефтепродукты |
Средняя |
Южная |
Северная |
Авиационные этилированные бензины с ан |
|
|
|
||
тиокислителем при хранении в: |
4,0 |
3,0 |
2,0 |
||
наземных резервуарах |
заглубленных |
||||
полузаглубленных |
и |
5,0 |
4,0 |
2,5 |
|
резервуарах |
|
|
4,0 |
3,0 |
2,0 |
автоцистернах, контейнерах, бочках |
|||||
Бензин «Экстра», А-74, Б-70 и другие |
|
|
|
||
прямой перегонки при хранении в: |
4,0 |
3,5 |
2,5 |
||
наземных резервуарах |
заглубленных |
||||
полузаглубленных |
и |
5,0 |
4,0 |
3,0 |
|
резервуарах |
|
|
3,5 |
3,0 |
2,0 |
автоцистернах, контейнерах, бочках |
|||||
Бензины А-72, А-76, АИ-93, АИ-98 при |
|
|
|
||
хранении в: |
|
|
3,0 |
2,5 |
1,2 |
наземных резервуарах |
заглубленных |
||||
полузаглубленных |
и |
3,5 |
3,0 |
1,7 |
|
резервуарах |
|
|
2,5 |
1,2 |
0,6 |
автоцистернах, контейнерах, бочках |
|||||
Бензин А-66 при хранении в: |
2,5 |
2,0 |
* 1,0 |
||
наземных резервуарах |
заглубленных |
||||
полузаглубленных |
и |
3,0 |
2,5 |
1,5 |
|
резервуарах |
|
|
|
|
|
автоцистернах, контейнерах, бочках |
2,0 |
1,0 |
0,5 |
||
Реактивные топлива ТС-1, Т-1, Т-5, Т-2, |
5,0 |
5,0 |
4,0 |
||
Т-7, Т-6, Т-8, осветительный керосин, |
|
|
|
||
приборный лигроин, автомобильные, ди |
|
|
|
||
зельные и моторные масла с присадками, |
|
|
|
||
смазка УПС-30, тормозная жидкость |
|
|
|
||
ГТЖ-22 |
|
|
6,0 |
6,0 |
6,0 |
Дизельное топливо, мазут, трансмиссион- |
|||||
ные масла без присадок, цилиндровые |
|
|
|
||
и осевые масла |
|
|
5,0 |
5,0 |
5,0 |
Авиационные, дизельные, автомобильные, |
|||||
моторные, компрессорные масла без при |
|
|
|
||
садок, масла АКЗп-6, АКЗп-10, МТ-16п, |
|
|
|
||
МТ-14п, МТ-8п, ТАп-10, ТАп-15, МК-8, |
|
|
|
||
МК-6, МС-6, трансформаторные, тур |
|
|
|
||
бинные веретенные |
индустриальные, |
|
|
|
|
АМГ-10, МВС, АГМ, ГМ-50и, смазки |
|
|
|
||
ГОИ-54, ГОИ-54п, ПВК, АМС-1, АМС-3, |
|
|
|
||
УТС-1, ЦИАТИМ-201, ЦИАТИМ-202, |
|
|
|
||
ЦИАТИМ-203, |
|
ЦИАТИМ-205, |
|
|
|
ЦИАТИМ-208, ЦИАТИМ-221, охлажда |
|
|
|
||
ющие низкозамерзающие жидкости |
5,0 |
5,0 |
3,0 |
||
Солидол |
|
|
|||
Консталин жировой |
|
|
4,0 |
3,0 |
2,5 |
Консталин синтетический |
|
3,0 |
2,0 |
1,0 |
9
шается. Особенно быстро содержание смолистых веществ увеличи вается в нефтяных продуктах, содержащих непредельные и непре дельно-ароматические углеводороды, а также значительное количе ство гетероорганических соединений. Продукты окисления вначале находятся в виде истинного раствора в углеводородной среде, затем в результате окислительного уплотнения выпадают в виде второй фазы. Ускорению ее образования способствуют загрязнение механи ческими примесями и водой, а также смешение нефтепродуктов, отличающихся друг от друга по химическому составу. Например, экспериментально установлено, что смешение нефтепродуктов аро матического основания с продуктами алканового основания при
водит |
к значительному увеличению |
скорости образования смол |
и осадков, выпадающих из раствора |
[4]. |
|
В |
пластических смазках наиболее |
заметно изменяется темпера |
тура каплепадения, содержание воды, пенетрация. Изменение тем пературы каплепадения и пенетрации связано прежде всего с изме нением под влиянием внешних факторов состава смазок, в основном загустителя. Некоторые смазки содержат загустители, которые поглощают влагу. В таких смазках особенно активно увеличивается содержание воды, конечно при условии контакта с атмосферой.
Технические жидкости нефтяного происхождения подвержены в основном тем же изменениям, что и нефтепродукты. Их качество ухудшается главным образом вследствие окисления, испарения и загрязнения. Спиртовые жидкости изменяют качество вследствие поглощения влаги из атмосферы; наряду с этим идут, конечно, и процессы окисления, в результате чего кислотность, например этило вого эфира диэтиленгликоля и тетрагидрофурфурилового спирта, возрастает.
Потенциальное изменение качества нефтепродуктов учтено сро ками хранения (табл. 4), которые определены на основе практиче ского опыта. Для нефтепродуктов, быстро изменяющих качество, установлены минимальные сроки хранения. К этим нефтепродуктам относятся в основном бензины, особенно содержащие непредельные углеводороды. Бензины, стабилизированные антиокислителем, а так же полученные прямой перегонкой и, следовательно, не содержащие непредельные углеводороды, можно хранить в течение более длитель ного периода. Сроки хранения бензинов в полузаглубленных и за глубленных резервуарах в средней и северной климатических зонах также увеличены, что объясняется более низкими средними темпера турами хранения. Уменьшены сроки хранения и некоторых синтети ческих пластических смазок, склонных к расслоению и выделению жидкой фазы.
Таким образом, изменение качества нефтепродуктов определяется их физико-химическими свойствами и составом, а также условиями хранения и транспортирования. Влияние условий хранения и свойств нефтепродуктов на изменение их качества рассмотрено в следующих главах.
Глава 2
ИСПАРЕНИЕ НЕФТЕПРОДУКТОВ
Испарение нефтепродуктов оказывает существенное влияние на изменение их качества. Подавляющая часть нефтепродуктов представляет собой сложную смесь углеводородов и гетероорганических соединений, которые имеют различные температуры кипения. Наиболее легкими нефтепродуктами являются авиационные и авто мобильные бензины. Начало кипения автомобильных бензинов лежит в пределах 35—40° С, а авиационных * — выше 40° С. По этому у бензинов наиболее сильно изменяется качество вследствие испарения головных фракций, в состав которых входят углеводороды с количеством атомов углерода в молекуле, равным 5—7. В меньшей степени подвержены испарению нефтепродукты, полученные из сред них дистиллятов — керосиновых и газойлевых. Но и у реактивных и дизельных топлив изменение качества при неправильном хранении может быть существенным в результате потери головных фракций. Наименьшую испаряемость имеют смазочные масла. Испаряемость масел, особенно высоковязких, в условиях хранения ничтожна и уменьшается с увеличением вязкости.
Таким образом, по склонности к испарению и, следовательно, к изменению качества вследствие процессов испарения все нефтепро дукты располагаются в следующий убывающий ряд: бензины реактивные топлива дизельные топлива для средне- и малооборот ных дизелей -ч>- газотурбинные топлива — котельные топлива — мас
ла для реактивных двигателей |
автомобильные |
масла |
дизель |
ные масла —Vмасла для поршневых авиационных |
двигателей. |
||
Рассмотрим общие закономерности процессов |
испарения, на |
основе которых можно наметить эффективные меры предотвращения изменения качества нефтепродуктов.
Основы испаряемости
В зависимости от условий испарение может быть статическим и динамическим. Если жидкость и окружающая среда неподвижны относительно друг друга, то испарение в этих условиях будет стати ческим. Динамическим испарением называется такое испарение, при котором жидкость и газовая среда движутся относительно друг друга.
Статическое испарение. В общем случае скорость испарения жидкости выражается следующим уравнением:
w = A$p(ps —p0), |
(1) |
* Повышенные температуры начала перегонки авиационных бензинов объясняются возможностью образования паровых пробок в топливных системах на больших высотах.
И
где w — скорость |
испарения с единицы |
поверхности, кг/(м2-сек); |
А — коэффициент |
пропорциональности; |
ßp — коэффициент испа |
рения, отнесенный к разности парциальных давлений пара на по верхности испарения и в окружающей среде, сек-1; ps и р 0 — давле ния паров жидкости на поверхности испарения и в окружающей среде, кгс/м2. Коэффициент ßp зависит от молекулярного веса, удельного объема, теплоты испарения, давления насыщенных паров данной жидкости и температуры [24]. Из уравнения (1) следует, что скорость испарения максимальна в вакууме (р0 = 0) и равна нулю, когда ps = р 0.
Важно связать скорость испарения не только с давлением паров жидкости, но и с их концентрацией, поскольку распространение паров может происходить не только за счет молекулярного переноса, но и вследствие конвективной диффузии. Как известно, процессы диффузии подчиняются следующему закону, который является
частным случаем уравнения переноса: |
|
|
dG = — DCS |
dr, |
(2) |
где G — количество диффундирующего пара через площадь, нор мальную к пути диффузии, кг/м2; Dc — коэффициент диффузии паров, м2/сек; dcldx — градиент концентрации паров в направлении пути их диффузии, кг/м4; т — время диффузии, сек.
Если общее давление в смеси газов рб = const, то и суммарная молярная концентрация (с) в такой смеси постоянна:
с = Cj -f- с2 -)- Сз -f-. . . -j- сп —const,
отсюда
С} — С С2 Сз — . . . |
сп. |
Тогда количество первого газа, диффундирующего через 1 м* в Ісек,
с |
de1 |
|
Яі = С — С% — Cg— . |
dx |
(3 ) |
На основе уравнения (3) рассмотрим процесс испарения жидкости из открытого резервуара в неподвижную среду, для чего проинте грируем это уравнение по плоскому слою с путем (толщиной) диф фузии h, совпадающему с направлением х, на поверхностях которого имеются постоянные по времени концентрации с — у зеркала жид кости, где пары насыщены, и сх — у верхнего края резервуара, принимая для простоты, что смесь бинарна. В результате интегри рования получаем
0і |
сРсh |
ln с — cs |
(4) |
|
|
С — С\ |
|
Из уравнения (4) можно определить коэффициент диффузии. Если заменить в уравнении (4) концентрации на соответствующие парциальные давления, то получим
0i |
РрРбМ |
In |
Рб — Рі |
|
(5) |
hRT |
Рб — Ps |
$ |
где |
М — молекулярный вес |
паров; |
R — газовая |
постоянная, |
|||
ккал/моль; Т — температура, |
°К; |
рб — внешнее |
давление, кгс/м2; |
||||
Рі |
— давление диффундирующих |
паров, |
кгс/м2; |
ps — давление на |
|||
сыщенных паров жидкости, кгс/м2. |
|
|
|
||||
|
Поскольку <?! соответствует скорости испарения жидкости, то |
||||||
коэффициент диффузии |
h AhpMRT |
|
|
|
|||
|
DP = |
|
|
(6) |
|||
|
|
|
Рб —Pi ’ |
|
|||
|
ртрб ln |
|
|
||||
|
|
|
|
Рб—Ps |
|
|
|
где Рж — плотность топлива, |
кг/м3; |
Ah — понижение |
уровня жид |
||||
кости за время т, м/сек. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим теперь процессы испарения и диффузии в закрытом |
резервуаре. Из жидкости в объем парового пространства, ограни ченного поверхностью жидкости и некоторой плоскостью, отстоящей от жидкости на бесконечно малое расстояние, за время dx поступит количество пара
d G = - D S ^ d x , |
(7) |
где dc^dx — градиент концентрации пара у поверхности жидкости, кг/м4.
За это же время из объема с внешней стороны выйдет количество пара
dG‘ = - Sdx [d ^ |
(8) |
Увеличение количества dGx пара в бесконечно малом объеме, прилегающем к поверхности жидкости, за время dx будет
dG1 = d G - d G ' ^ S d x ~ ^ ( D - ^ - ^ j dx. |
(9) |
|||||
Увеличение количества диффундирующего (испаряющегося) пара |
||||||
можно выразить еще и так: |
|
|
|
|
|
|
dG1- S d x |
д/ г |
dx. |
|
(10) |
||
1 |
|
дх |
|
|
|
|
Из уравнений (9) и (10) следует |
|
|
|
|||
öci |
д |
( г) |
дсі |
\ |
(И) |
|
дх |
дх |
\ |
дх |
) |
||
|
||||||
или |
д |
/ р дрх \ |
|
|||
дРі _ |
(12) |
|||||
дх |
дх V |
дх / |
||||
|
Если принять, что коэффициент диффузии не меняется с изменением концентрации, то можно с достаточной точностью написать
дсі |
_ р |
â2°i . |
|
дх |
|
дх2 |
’ |
дРі ... р |
д2Рі |
* |
|
дх |
|
дх2 |
(13)
(14)
13
Эти уравнения широко применяются для изучения явлений испа рения и диффузии. Из (13) и (14) следует, что первая частная про изводная по переменной т пропорциональна второй частной произ водной по другой переменной (х). Решение уравнений (13) и (14) возможно только при определенных граничных условиях. Если в начальный момент времени т = 0 и с = 0 непосредственно у по верхности жидкости концентрация сохраняется постоянной, то ре шением (13) будет
|
.ѵ/г V o x |
|
|
1+ Ѵл |
j |
е-У2dy |
(15) |
|
Вычислить этот интеграл можно лишь приближенно. По уравнению (15) с учетом табличных значений т и х можно построить временно-
Рис. 1. Временно-пространственный ход диффузии паров при испарении топлйв в закрытых резервуарах.
пространственный ход диффузии (рис. 1), откуда видно, что изме нение концентрации пара происходит быстрее во времени, чем
впространстве.
Всамом общем случае испарения жидкостей в замкнутых резер вуарах в статических условиях, когда диффузия газа может проте кать в любом направлении, уравнения (13) и (14) принимают сле дующий вид:
Мы рассмотрели процессы испарения с плоских поверхностей. Однако скорость испарения сильно зависит от формы поверхности. Известно, что скорость испарения капель жидкостей в статических условиях значительно выше скорости испарения с плоских поверх ностей.
Если принять, что процесс испарения капли основывается на диф фузии пара в окружающую среду и протекает в стационарных усло
14
виях, то уравнение (13) можно переписать в сферических коорди натах:
дс |
л |
д%с |
(18) |
|
1 х |
~ ~ и |
~ д Р Г ’ |
||
|
где с — концентрация пара на расстоянии г от центра капли. После преобразования и интегрирования можно получить, что
градиент концентрации паров обратно пропорционален расстоянию
от центра капли: |
|
дс/дг = — Аіг2. |
(19) |
Количество испаряющейся жидкости с поверхности капли в еди
ницу времени выражается |
уравнением |
|
G = 4nrD(es — сет) |
(20) |
|
или |
|
|
С = |
PS~ TP - , |
(21) |
где ps и cs — давление и концентрация насыщенного пара у поверх ности капли; р тк стс— давление и концентрация пара на бесконечно большом удалении от капли. Практически р 00 и сот равны нулю.
Из (20) и (21) видно, что количество испаряющегося нефтепро дукта пропорционально радиусу капли. Из (20) можно получить скорость испарения, рассчитанную на единицу поверхности:
w |
D (с |
D {Ps-Po=) |
(22) |
|
г |
rRT |
|||
|
|
Из уравнения (22) следует, что скорость испарения обратно про порциональна радиусу капли.
Скорость испарения весьма малых капель практически равна
скорости испарения |
в вакууме. |
Это |
подтверждается |
и данными |
|||||
А. С. Ирисова [24], |
который получил для скорости испарения капли |
||||||||
следующее уравнение: |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
w |
щ |
|
P s — P |
(23) |
|||
|
|
|
|
RT |
Ps |
||||
|
|
|
+ ^ |
Ѵ |
- |
|
|||
|
|
|
2пМ |
|
|
|
|||
где |
w0 — скорость |
испарения |
в |
вакууме, |
кг/(сек-м2); |
а — коэф |
|||
фициент аккомодации; р — давление паров |
в наиболее |
удаленном |
|||||||
от капли пространстве, кгс/м2; М — молекулярный вес. |
|||||||||
Из (23) следует, |
что при |
|
бесконечно малом радиусе и р — 0 |
||||||
w = |
w0. С учетом поправки на концентрацию паров уравнение (20) |
||||||||
принимает вид |
[24]: |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
G = 4nnDcs ( l + ^ ) = G |
0(l + ^ - ) , |
(24) |
|||||
где с — общая |
концентрация |
смеси пара и газа, кг/м3. |
|
||||||
|
■ ( |
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из (20) и (24) видно, что относительная ошибка при применении уравнения (20) равна cJ2c. Она возрастает с увеличением давления паров относительно газа. Так, для паров воды при 20° С и атмосфер ном давлении ошибка составляет 0,5%. Но для бензина Б-95/130 при 60° С и атмосферном давлении ошибка, а следовательно, и по правка достигает 18%.
Динамическое испарение. Даже при испарении в неподвижную среду (например, в закрытом резервуаре при отсутствии колебаний топлива и воздуха в газовом пространстве) над поверхностью испа рения образуются конвективные потоки, обусловленные процессами диффузии. Для топлив, имеющих молекулярный вес паров, превы шающий молекулярный вес воздуха, эти потоки направлены вниз, к поверхности топлива. Поэтому понятно, что экспериментально наблюдаемые скорости испарения в • «спокойных» условиях несколь ко выше скоростей испарения, рассчитанных по вышеприведенным формулам.
В настоящее время в теории испарения широко применяются принципы моделирования, которые в общих чертах позволяют ис пользовать теории: подобия, гидродинамическую и пограничного слоя — и провести определенную аналогию между процессами испа рения и теплообмена.
Скорость испарения топлива dGldx (кг/сек на единицу ширины поверхности испарения) в ламинарный воздушный поток, танген циальный к поверхности топлива, выражается следующим уравне
нием [24]: |
|
4 г = ф (с, - с) D Ѵ р 7 У Ш , |
(25) |
где Рг и Re — критерии Прандтля и Рейнольдса; |
|
Pr = v/D; |
(26) |
Re = vL/v, |
(27) |
где V— кинематическая вязкость воздуха, м2/сек; ѵ — скорость воздуха вдали от поверхности испарения, м/сек; L — длина поверх ности испарения по направлению движения воздуха, м; cs, с — кон центрации паров вещества у поверхности испарения и в окружаю щем пространстве, кг/м3; ф — коэффициент пропорциональности.
Предложена формула для скорости испарения в условиях сво бодной конвекции [24]:
dG |
( Ps— P ) У PrGr, |
(28) |
|
d r |
LRT \ Рб — Р |
|
|
где к — коэффициент |
пропорциональности; Gr — критерий |
Грас- |
|
гофа. |
мвт |
|
|
■w |
(29) |
||
Мптв |
|||
|
16