книги из ГПНТБ / Большаков Г.Ф. Восстановление и контроль качества нефтепродуктов
.pdfчастиц в несколько миллиметров. Силикагель применяют в виде частиц шарообразной формы или в виде гранул. Силикагель в зави симости от величины пор и формы зерен выпускают крупнопористый и мелкопористый. Изготавливают следующие марки: АСК, КСК, МСК, ШСМ и др. Силикагели имеют чрезвычайно развитую поверх ность адсорбции. Удельная поверхность силикагелей достигает сотен квадратных метров на грамм.
Механизм адсорбции на силикагеле носит сложный физико-хи мический характер. Экспериментально установлено, что кроме чисто физических процессов адсорбции протекают процессы химического взаимодействия между различными гетероорганическими соедине ниями нефтепродуктов и адсорбентом.
Окисъ алюминия. Активная окись алюминия представляет собой у-модификацию с радиусом пор от 25 до 55 Â. Каждый грамм актив ной окиси алюминия имеет поглощающую поверхность около 370 м2. Наибольшую механическую прочность имеет активная окись алюми ния, изготовленная в виде стержней диаметром 3—б и длиной 10— 25 мм либо в виде зерен.
Отбеливающие глины. По сравнению с другими адсорбентами от беливающие глины являются наиболее дешевыми. Адсорбционные свойства имеют естественные глины разнообразного химического состава (табл. ИЗ), представляющие собой гидросиликаты алюми ния с небольшими примесями окисей и закисей щелочноземельных
Таблица 113
Состав и свойства отбеливающих глин распространенных месторождений СССР
|
Химический состав, % |
|||
|
|
О |
|
|
Глины |
|
а |
|
|
|
Рч |
|
|
|
|
О |
+ |
|
|
о |
О |
О |
О |
|
< |
<и |
|||
0Q |
Рч |
Й |
й |
|
Свойства |
|
Коллоидная S i0 2 |
Насыпная плотность, кг/м* |
Пористость, % |
Опоки: |
84,1 |
|
3,2 |
0,5 |
— |
17,7 |
440 |
81,4 |
зикеевская |
8,25 |
|||||||
зеленка |
76,1 |
— |
— |
— |
— |
— |
720 |
69,0 |
привольская |
83,5 |
7,8 |
2,9 |
2,0 |
1,6 |
.18,9 |
490 |
79,5 |
балашеевская |
82,0 |
9,2 |
3,0 |
2,7 |
— |
— |
460 |
80,1 |
саринская |
76,1 |
10,3 . |
4,1 |
|
— |
12,0 |
520 |
47,9 |
курьинская |
81,8 |
7,7 |
1,8 |
1,5 |
— |
19,4 |
336 |
86,9 |
дарбазинская |
79,9 |
8,5 |
1,6 |
3,1 |
2,1 |
12,0 |
629 |
73,6 |
ленинабадская |
78,2 |
9,8 |
— |
— |
— |
8,0 |
0,511 |
— |
Монтмориллонитовые: |
65,86 |
14,33 |
2,84 |
7,65 |
0,33 |
_ |
760 |
_ |
гумбрин |
||||||||
Бентонитовые: |
|
|
|
|
0,70 |
— |
|
|
симферопольский |
68,51 |
10,96 |
2,90 |
5,46 |
— |
— |
||
|
||||||||
КИЛ |
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . |
R —щелочноземельные металлы. |
|
|
|
|
239
элементов и щелочей. Присутствующая в глинах связанная и гигро скопическая вода повышает их активность.
Адсорбционные свойства глин зависят в первую очередь от их пористости, определяемой структурой адсорбента, и в меньшей сте пени — от химического состава. Отбеливающие глины применяются в основном для регенерации отработанных масел. Наибольшее рас пространение получили опоки, в которых имеются поры самого раз личного диаметра, однако поры большого диаметра преобладают.
Это обусловливает |
их высокую |
обессмоливающую способность. |
Так же, как и на |
силикагеле, |
механизм адсорбции на глинах |
и окиси алюминия носит не только физический характер. В процессе адсорбции протекает химическое взаимодействие между гетероор ганическими соединениями и активными центрами адсорбента с об разованием координационных структур. Образование комплексных связей приводит к изменению энергетического состояния адсорби руемых соединений, это и вызывает их прочную адсорбцию на по верхности адсорбента.
Для повышения активности отбеливающих глин и силикагеля проводят их активацию газообразным аммиаком, кальцинированной содой, кислотами и термической обработкой [55].
Абсорбционное равновесие и кинетика адсорбции. Зависимость избирательной адсорбционной емкости адсорбента от концентрации адсорбируемого вещества при постоянной температуре * опреде ляется экспериментально — путем приведения в контакт измерен ного объема V бинарной смеси, содержащей известную объемную долю адсорбируемого компонента х 0, с определенным весовым количеством т адсорбента в замкнутое сосуде.
Величина избирательной адсорбции определенного вещества из бинарной смеси описывается уравнением
V (жр— х ) |
(205) |
|
т ( 1 — х ) ’ |
||
|
где V — объем разделяемой бинарной смеси, м3; х 0 — объемная доля |
|
компонента, который имеет лучшую |
адсорбционную способность; |
X — объемная доля адсорбированного |
компонента в жидкости, на |
ходящейся в равновесии с адсорбентом; |
т — количество |
адсор |
бента, кг. |
|
|
Зависимость количества адсорбента компонента из бинарной смеси |
||
от концентрации в пределах от 0 до 100% |
имеет обычно |
S-образ |
ный вид. |
|
|
Для описания данных, полученных при изучении кинетики ад сорбции в узком интервале концентраций, было предложено несколь ко уравнений, в частности уравнение Фрейндлиха:
а/т = кхп, |
(206) |
* Эта зависимость называется изотермой адсорбции.
240
где / с и п — константы, 0 <; п < 1 . В области концентраций, для которой справедливо это уравнение, зависимость Ig {aim) от lg х выражается прямой линией с угловым коэффициентом п.
Лэнгмюр предложил уравнение
а/т = кгк2х/{1 + кгх), |
. (207) |
где к х и к 2 — эмпирические коэффициенты. Уравнение Лэнгмюра отличается от уравнения Фрейндлиха тем, что в области малых кон центраций оно приводит к линейной зависимости адсорбционной емкости от концентрации; при больших концентрациях адсорбцион ная емкость достигает постоянного предельного значения к 2. При промежуточных концентрациях каждое из этих двух уравнений дает удовлетворительное совпадение с экспериментальными данными.
Если полагать, что адсорбированный компонент представляет все вещество, находящееся в порах, то величина истинной адсорб ции А может быть получена добавлением общего объема растворен ного вещества в порах Ѵр к величине избирательной адсорбции аи:
А = а и + Ѵрх. |
(208) |
Из (208) следует, что доля объема у компонента, который имеет лучшие адсорбционные свойства, в адсорбированной фазе предста вляет собой отношение истинной адсорбции растворенного вещества к объему пор:
y = AfVp = a j V p + x. |
(209) |
Важной характеристикой адсорбционных процессов является адсорбционный коэффициент разделения а. Его определяют из сле дующего выражения [66]:
а = у(1 —х)/[х(1—у)]. |
(210) |
Адсорбционное равновесие для большой области концентраций выражается прямой линией, если построить зависимость lg [у/(і —
— у)] от lg [х!{і — х)] [64]. Линейность этой зависимости для раз бавленных растворов отвечает уравнению Фрейндлиха, но не изо терме Лэнгмюра. В степенной зависимости это соотношение выра жается как
Поскольку в разбавленных растворах у и х малы, то
у = кххп. |
(212) |
В разбавленном растворе значение исправленной избирательной адсорбции а приближается к значению кажущейся избирательной адсорбции <хи. Поэтому на основании (209) можно написать
У = а/Ѵр + х = а/Ѵр, |
(213) |
16 Г. Ф. Большаков |
241 |
поскольку в разбавленных растворах х мало по сравнению с у. Таким образом,
а = Ѵру = Fpкххп = кхп. |
(214^ |
Для разбавленного раствора уравнение коэффициента разделе ния упрощается:
а = у/х. |
(215) |
С учетом (212) |
|
а = к-£сп1х — куС"-1. |
(216) |
Экспериментально установлено, что для нефтепродуктов уравне ние (211) справедливо в интервале концентраций от 0 до 25%. По скольку содержание удаляемых компонентов (вода, смолы, кислоты и др.) при восстановлении не превышает 25%, то уравнение (211) применимо для случаев восстановления качества нефтепродуктов адсорбционным путем.
Поскольку отношение уіх быстро увеличивается с уменьшением концентрации в разбавленном растворе, то адсорбция является ис ключительно эффективным способом удаления небольших количеств нежелательных компонентов из нефтепродуктов.
Процесс адсорбции всегда сопровождается выделением тепла. Поэтому повышение температуры уменьшает величину избиратель ной адсорбции. Если адсорбция происходит из паровой фазы, то представляет интерес определение равновесного давления или равно весной концентрации в зависимости от температуры прш постоянной адсорбционной емкости *. Изостерическую теплоту адсорбции АН можно вычислить, применяя к экспериментальным данным уравнение Клаузиуса—Клайперона:
АH = R |
d ln с |
(217) |
|
d( i / T) |
■ |
Это уравнение применяют и для адсорбции из жидкой фазы.
При изучении кинетики адсорбции очень важно определить либо время достижения равновесия, когда удаляемый компонент насытил адсорбент и его концентрация в проходящем компоненте остается постоянной, либо степень обогащения, достигаемую при отделении адсорбента от внешней жидкости через определенное время. Экспе риментально можно определить время достижения равновесия, от бирая пробы через определенные промежутки времени.
Показано, что количественное выражение кинетики адсорбции может быть дано, если пренебречь сопротивлением переносу от внеш ней жидкости к поверхности частицы [64]. Для сферических частиц, которые можно считать однородными, процесс описывается извест ным уравнением диффузии:
дс |
п <?2'с |
(218) |
|
дх |
1 дгЪ ’ |
||
|
Зависимость давления от температуры называется изостерой адсорбции.
242
где с —• концентрация, кг/м3; т — время, сек; Dt — коэффициент внутренней диффузии, мѴсек; г — радиус частиц, м.
Решение (218), вероятно, следует искать в виде некоторой функ ции, характеризующей степень достижения равновесия:
Е (Xq хт)/(х0 хе), |
(219) |
где хе —• объемная доля компонента во внешней жидкости при рав
новесии; х 0 — объемная доля компонента |
во внешней жидкости |
в начальный момент; хх — объемная доля |
компонента во внешней |
жидкости в момент времени т. |
|
Если состав жидкости у поверхности частицы остается постоян ным, то уравнение (219) интегрируется как
СО
(220)
Функцию Е, характеризующую степень приближения к равно весию, можно выразить также через средние объемные доли у ком понента во внутренней жидкости.
Восстановление качества нефтепродуктов с помощью адсорбентов
Технологические схемы. Наиболее приемлема в настоящее время схема восстановления качества нефтепродуктов со стационар ным слоем адсорбента. При этом используется обычная схема и обыч ная аппаратура, которая применяется для адсорбции на стационар ном адсорбенте. Адсорбент периодически регенерируют путем нагре ва и продувки горячим газом, например воздухом. Если восстана вливают качество тяжелых нефтепродуктов (например, удаляют воду из масел), то регенерацию адсорбента проводят и другими спосо бами: отдувкой водяным паром, отмывкой растворителями. В буду щем могут найти применение и новые варианты процесса, основанные на других методах регенерации, например путем изменения давле ния в системе.
Адсорбционные процессы с движущимся слоем адсорбента в про мышленном масштабе в настоящее время еще не применяются, хотя, с точки зрения интенсификации процессов восстановления, они могут быть более перспективными.
Обычная технологическая схема восстановления качества нефте продуктов с помощью цеолитов или силикагелей имеет два и более адсорбера, один из которых включают в рабочий цикл восстановле ния, а второй — в цикл регенерации адсорбента. Если в системе несколько адсорберов, то для увеличения производительности они могут работать параллельно. Регенерацию проводят горячим га зом, нагревают который в выносных нагревателях. Возможно приме нение нагревательных устройств, расположенных в слое адсорбента.
16* |
243 |
Процесс восстановления качества на адсорбентах включает обычно три стадии.
1. Активация адсорбента перед использованием, например путем нагрева при 300—400° С (цеолиты) и 130—180° С (силикагели)
втечение 3—5 ч.
2.Восстановление качества нефтепродуктов. Эта стадия заклю чается в пропускании нефтепродукта через слой адсорбента, поме щенного в адсорбер. С целью лучшего контакта нефтепродукта с ад сорбентом адсорберы должны иметь отношение высоты к диаметру не менее 3. Обычно это отношение составляет от 3 : 1 до 4 : 1.
3.Регенерация использованного адсорбента. Регенерацию про водят в том же адсорбере при условиях, соответствующих режиму активации адсорбента. В процессе регенерации адсорбционные свой ства цеолитов восстанавливаются практически полностью и без по терь адсорбента. По последним данным, количество циклов регене рации, которое могут выдержать, например, цеолиты, составляет
500 -700 .
Принципиальная схема установки для восстановления качества нефтепродуктов адсорбционным путем с использованием в качестве адсорбентов цеолита или силикагеля представлена на рис. 71. Ис ходный нефтепродукт подается через фильтр в адсорбер, который включен в рабочий цикл очистки. Скорость подачи регулируют сбро сом части нефтепродукта в исходный резервуар. Проходя через ак тивированный адсорбент, нефтепродукт восстанавливает качество, при этом нежелательные компоненты остаются на адсорбенте. После адсорбера нефтепродукт проходит фильтр тонкой очистки и напра
вляется в резервуар восстановленного продукта.
Параллельно во втором адсорбере осуществляется цикл регене рации отработанного адсорбента. Регенерация может осуществляться продувкой воздуха, нагретого до соответствующей температуры. Для цеолитов эта температура составляет 300—400° С. В случае необходимости перед продувкой горячим воздухом применяют рас творители-десорбенты, которые удаляют с поверхности адсорбентов нежелательные вещества. Воздух, подают с помощью воздуходувки. Его нагревают в нагревательной печи. Заданный режим нагрева воздуха поддерживается автоматически с помощью специальной аппаратуры, например контактным термометром с промежуточным реле и магнитным пускателем и др.
После окончания процесса восстановления и регенерации адсор бента адсорбер желательно заполнить сухим кондиционным продук том с целью предотвращения поглощения влаги и понижения ак тивности адсорбента в период между циклами восстановления. На рис. 71 показана лишь принципиальная схема установки. Конструк тивно адсорбционные установки могут быть выполнены самым раз личным образом, применительно к нужной производительности и характеру восстанавливаемых показателей.
Эффективность восстановления качества адсорбентами. С по мощью адсорбентов можно эффективно удалить растворенную и
244
эмульгированную воду из нефтепродуктов, значительно уменьшить содержание смолистых веществ и других гетероорганических соеди нений — кислородных, сернистых, азотистых. С помощью адсорбен тов можно удалить и отдельные группы углеводородов и таким об разом изменить групповой углеводородный состав нефтепродуктов.
Для удаления растворенной и трудно отделяемой другими мето дами эмульгированной мелкодисперсной воды наиболее эффективно применение цеолитов. С их помощью нефтепродукты могут быть
Рис. 71. П ринципиальная схем а установки для адсорбционного восстановления качества нефтепродуктов.
1 — резервуар с исходным нефтепродуктом: 2 — насос; 3 — фильтр; 4 — манометр; 5 —
адсорберы; 6 — газоход; 7 — резервуар с сухим нефтепродуктом; 8 — поглотитель влаги;
9 — резервуар с восстановленным нефтепродуктом; 1 0 |
— резервуар с отработанным раствори |
телем; и — резервуар с исходным растворителем; 1 2 |
— насос для растворителя; 1 3 — воз |
духодувка; 1 4 — печь для нагрева воздуха; 1 5 — аппаратура для измерения параметров на
гретого воздуха.
осушены практически полностью (рис. 72). С уменьшением скорости прохождения нефтепродуктов через адсорбент глубина очистки воз растает. С понижением температуры эффективность удаления воды значительно уменьшается. Оптимальной для очистки топлив следует считать температуру 15—30° С.
С помощью силикагелей из топлив весьма эффективно удаляются смолистые вещества, органические кислоты, сераорганические соеди нения (рис. 73). Смолистые вещества, кислоты и меркаптаны при до статочно большой объемной скорости подачи топлива удаляются практически полностью. Большая часть сераорганических соединений
245
представлена сульфидами и тиофенами. Эти соединения имеют ад сорбционные свойства, близкие к свойствам ароматических углево дородов. Поэтому их можно удалить из состава топлив только вместе
Рис. 72. Эффективность осушки топлива ТС-1 на пилотной уста новке при различных температурах с помощью цеолита NaA.
сароматическими углеводородами. Следует, однако, отметить, что полное удаление сераорганических соединений нецелесообразно, поскольку это приводит к ухудшению качества топлив [4]. Поэтому ход кинетической кривой 3 (рис. 73) сераорганических соединений
спрактической точки зрения даже выгоден. Благоприятно и то, что
246
среди сераорганических соединений в первую очередь удаляются
меркаптаны, которые в наибольшей степени ухудшают качество нефтепродуктов.
С помощью адсорбентов эффективно восстанавливают качество не только топлив, но и масел. Проведена экспериментальная
Рис. 73. Эффективность восстановления качества топлива ТС-1 на пилотной ус тановке с использованием силикагеля AGK при 24® С.
1 — смолистые вещества; 2 — карбоновые кислоты; 3 — общая сера; 4 — меркаптаны.
проверка эффективности применения цеолитов, силикагеля КСК, от беливающей глины Зикеевского месторождения и ионообменных смол (ионитов) для восстановления качества масел [55]. Исследовали отработанные масла и искусственные смеси трансформаторного масла
снизкомолекулярными и высокомолекулярными органическими
247
кислотами. Кислотное число искусственной смеси добавкой кислот до водили до 1 мг КОН/г. Некоторые результаты представлены на рис. 74 и табл. 114. Установлено, что по убыванию способности уда лять кислоты адсорбенты располагаются в последовательности: сили кагель КСК, алюмосиликатный катализатор, иониты АВ-16Г и АВ-17, цеолиты NaX, отбеливающая глина и цеолиты СаА и NaA. Таким образом, некондиционные по содержанию воды и кислот нефтепро дукты можно эффективно восстанавливать, пропуская последователь но через цеолиты NaA и NaX (или силикагель). Следует отметить, что по способности удалять кислые продукты цеолиты типа NaX
Таблица 114
Удаление кислот адсорбентами из смеси трансформаторного масла с олеиновой кислотой при +75° С в течение 30 мин
Кислотное число масла (мг КОН/г) при обработке
ионитами |
цеолитами |
|
|
Расход |
|
|
|
адсор |
|
|
силика |
бента, |
|
|
|
% вес. |
|
|
гелем |
АВ-16Г АВ-17 |
NaX |
СаА |
КСК |
|
5 |
0,320 |
0,020 |
0,510 |
0,890 |
0,240 |
10 |
0,110 |
0,015 |
0,057 |
0,870 |
0,032 |
15 |
0,030 |
0,010 |
0,022 |
0,730 |
0,020 |
20 |
0,020 |
0,005 |
0,007 |
0,660 |
0 |
30 |
0,010 |
0,002 |
0 |
0,450 |
0 |
отбеливающей глиной
неактивирован ной |
активированной газообразным аммиаком |
активированной Na?CO, |
0,640 |
0,480 |
0,530 |
0,270 |
0,027 |
0,025 |
0,070 |
0,017 |
0,025 |
0,032 |
0,010 |
0,015 |
0,002 |
0,002 |
0,007 |
оказались эффективнее отбеливающей глины; многократное исполь зование цеолитов путем их регенерации позволяет повысить эконо мичность процесса. Иониты типа АВ-16Г и АВ-17 способны удалять лишь кислые продукты, их регенерация довольно сложна, поэтому для восстановления качества нефтепродуктов их преимущество пока не столь очевидно.
Качество трансформаторных масел, регенерированных различ ными адсорбентами, приведено в табл. 115. После регенерации значительно уменьшается кислотное число, зольность, водораствори мые кислоты и щелочи удаляются, тангенс угла диэлектрических потерь составляет приемлемую величину. После добавления присадки ионол стабильность масла значительно увеличивается и соответст вует нормам ГОСТ (табл. 116). С увеличением расхода адсорбента качество восстановленных масел повышается (табл. 117).
П. И. ПІашкин и И. В. Брай [55] отмечают, что для регенерации трансформаторных масел наиболее целесообразно применять активи рованные аммиаком крупнозернистые адсорбенты. Отмечается, что
248