книги из ГПНТБ / Чугаев Р.Р. Подземный контур гидротехнических сооружений (проектирование подземных частей плотин на нескальном основании)
.pdfнапорных фильтрационных потоков может конкурировать с методом фрагментов, когда (при указанном выше расположении узлов местных потерь) необходимо определять т о л ь к о ф и л ь т р а ц и о н н ы й р а с х о д ; при этом можно ограничиться построением только асимп тот пьезометрических линий и не прибегать к приближенному построе нию кривых линий am и nd (рис. 19).1
4.Метод дополнительных фильтрационных сопротивлений, пред
ставляющий значительный |
т е о р е т и ч е с к и й интерес |
(а также |
практический интерес при |
определении фильтрационного |
расхода; |
см. выше п. 3) был одновременно (в 1951 г.) предложен Ю. П .'Бори совым (для определения только фильтрационного расхода воды, при текающей к группе колодцев при напорном движении) и С. Н. Нумеровым (как для определения фильтрационного расхода, так и для по строения пьезометрической линии в редко встречающемся частном случае плотины; см. ниже § 15).
14. Общие указания о применении метода фрагментов для построения расчета фильтрации под плотинами.
История развития этого метода
Метод фрагментов давно используется в технике для расчета са мых различных потоков (турбулентных, ламинарных).
Согласно этому методу имеющийся поток разбивается на отдельные части (куски, фрагменты), причем тем или иным способом оценивается гидравлическое сопротивление каждого выделенного фрагмента. По сле этого находят распределение потерь напора между отдельными фрагментами и в результате строят пьезометрическую линию вдоль потока, а также определяют фильтрационный расход.
Внутри метода фрагментов следует различать две группы расчетов. В п е р в о й г р у п п е расчеты различаются по способам раз резки (расчленения) потока на отдельные фрагменты. Применяются
следующие способы:
1) способ п о с л е д о в а т е л ь н о г о фрагментирования без выделения областей, характеризующихся резко изменяющимся дви жением;
2) способ п о с л е д о в а т е л ь н о г о фрагментирования с вы делением областей, характеризующихся резко изменяющимся движе нием;
3) способ п а р а л л е л ь н о г о фрагментирования, когда выде ленные фрагменты располагаются (в отличие от способа последова тельного фрагментирования) параллельно;
4) способ к о м б и н и р о в а н н о г о фрагментирования, когда одна часть потока образуется фрагментами, расположенными последо вательно, а другая — расположенными параллельно.
В о в т о р о й г р у п п е расчеты различаются по способам оценки гидравлического сопротивления выделенных фрагментов; здесь используются:
1 При определении расхода построение на чертеже асимптот не обязательно, достаточно вычислить их параметры.
50
1)способ оценки сопротивления каждого фрагмента непосредст венно величиной потери напора (как это сделано, например, у Шаффернака [71] и у Н. Н. Павловского [23] при фильтрационном расчете земляных плотин, а также как это сделано у нас при рассмотрении вопроса о притоке воды к висячей дрене [39]);
2)способ оценки сопротивления каждого фрагмента при помощи
виртуальной длины; этот способ ранее широко применялся при расчете трубопроводов (в случае турбулентного и ламинарного режимов); в области фильтрационных расчетов данный способ использовался Н. Н. Павловским (при расчете земляных плотин с ядром или экраном [23]), а также Е. А. Чугаевой (с целью учета водопроницаемости свай ных шпунтовых рядов [33—36]);
3) способ оценки сопротивления каждого фрагмента величиной коэффициента сопротивления £, входящего в формулу (35) (в случае турбулентного движения) или в формулу (39) .(в случае ламинарного движения, см. ниже).
Таким образом, рассматривая под указанным углом зрения обще известный метод фрагментов, можно говорить, например, о способе последовательного фрагментирования с выделением областей резко изменяющегося движения и оценкой сопротивляемости фрагментов соответствующим коэффициентом сопротивления (этот способ обычно в гидравлике называется способом коэффициентов сопротивления).
Можно говорить о способе |
последовательного фрагментирования |
|
с |
оценкой сопротивляемости |
фрагментов виртуальными длинами и |
т. |
п. |
|
|
Необходимо отметить, что.применяя общеизвестный метод последо |
вательного фрагментирования к расчету особого фильтрационного потока, получающегося в случае плотины системы Сенкова, Н. Н. Пав-, ловский [21, 22] в достаточно ясной форме обосновал важную расчет ную зависимость для потерь напора hf в фрагменте ламинарного филь трационного потока:
Ä, = £-*-. |
(39) |
где коэффициент сопротивления £ (как показал Н. Н. Павловский) зависит только от геометрической формы фрагмента и не зависит от
направления движения воды;1 |
q — удельный |
(единичный) расход, |
k — коэффициент фильтрации. |
Следует однако |
учитывать, что зави |
симостью (39) еще ранее (в 1917—1926 гг.) пользовался Ф. Форхгеймер [65.1, применяя метод фрагментов для расчета фильтрации под обыч ными плотинами.
Имея в виду сказанное, мы считаем, что приведенную формулу (39), столь же важную, как и формула (35) для турбулентного потока, можно именовать формулой Форхгеймера—Павловского.
1 Н. Н. Павловский, с нашей точки зрения, неудачно обозначил коэффици ент сопротивления буквой Ф и назвал его коэффициентом формы. Здесь, повидимому, не была учтена логическая связь формулы (39) с хорошо известной формулой (35).
3* |
51 |
Касаясь истории метода фрагментов, укажем следующее:
Как отмечалось выше, метод фрагментов в гидравлике применялся (напри мер, для расчета трубопроводов) очень давно.1 Насколько нам известно, впервые способ последовательного фрагментирования фильтрационного потока был ис пользован в 1917 г. Шаффернаком [23, с. 722; 71] для расчета фильтрации через земляные плотины (см: также [52]), а также Форхгеймером в 1917—1926 гг. для расчета фильтрации под плотинами [65].
В 1936 г. данный способ (способ последовательного фрагментирования) был использован Н. Н. Павловским [21—23] для построения фильтрационного рас чета плотины системы Сенкова (рис. 20). При
|
этом Н. Н. Павловский, фрагментируя поток, |
||||||
|
не выделял областей резко изменяющегося |
||||||
|
движения. |
|
|
|
|
|
|
|
' В |
1935—1938 г. Р. Р. Чугаев [37, 39] |
|||||
|
использовал метод параллельного и комбини |
||||||
|
рованного |
фрагментирования, |
причем |
особо |
|||
|
подчеркивал необходимость |
выделения |
(при |
||||
|
фильтрационном расчете по методу фрагмен |
||||||
|
тов) |
областей потока, характеризующихся |
|||||
Рис. 20 |
резко |
изменяющимся движением. |
строго |
мате |
|||
В |
1937 г. Б. Б. Девисон |
[8] |
|||||
|
матически |
доказал следующее |
положение |
||||
зрения — без специального |
(ясное, впрочем, с чисто физической точки |
||||||
математического исследования): при |
параллельном |
фрагментировании в результате расчета всегда должен получиться расход, меньший действительного; при последовательном же фрагментировании всегда имеет место обратная картина.
В 1940 г. Н. Т. Мелещенко [16] и В. С. Козлов [13] распространили способ фильтрационного расчета частного вида плотины (редко встречающейся плотины системы Сенкова), разработанный на основе метода фрагментов Н. Н. Павлов ским (см. выше), на расчет обычных плотин (рис. 21). При этом такого рода спо
соб расчета обычных |
плотин |
в силу |
|
|
|
|
|
|
||
недоразумения приписывали |
Н. |
Н. |
|
|
|
|
N |
|
||
Павловскому (сам Н. Н. Павловский |
|
|
|
|
|
|||||
всюду |
подчеркивал, |
что его |
способ |
|
|
|
|
|
|
|
относится только к плотине системы |
|
°\Ъ |
|
|
|
|
||||
Сенкова; см., например, предисловие |
|
|
|
T |
f |
|||||
к [22 ]).2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Надо заметить, что часто и мно |
|
/I |
и |
гТ |
|
|
||||
гие другие авторы (в том числе и мы) |
' |
л! |
ш |
ff |
||||||
указанный способ расчета плотины |
|
|
||||||||
(рис. 21), следуя Н. Т. Мелещенко и |
|
|
|
|
|
|
||||
В. С. Козлову, ошибочно приписы |
|
|
Водоупор |
|
|
|||||
вали Н. Н. Павловскому. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Из всего сказанного следует, что |
|
|
|
Рис. 21 |
|
|
||||
метод |
фрагментов (используемый, |
в |
|
|
|
|
|
|
частности, для фильтрационных рас четов) не следует связывать с чьим-либо именем, в частности, с именем Шаффер-
нака и Форхгеймера (которые впервые применили этот метод для расчета филь трации) или Н. Н. Павловского (который предложил название этого метода и обосновал рациональную формулу (39) для одного из возможных приемов выражения потерь напора в одном фрагменте) или с именем А. М. Сенкова (расчет плотины которого по методу фрагментов был разработан Н. Н. Павлов-
1 Однако сам термин «метод фрагментов» (весьма удачный и рациональный) был предложен в 1936 г. Н. Н. Павловским.
2 По-видимому, Н. Н. Павловский учитывал, что его способ фрагментов, будучи распространен на общий случай обычной плотины (рис. 21), приводит нас если не к абсурду, то во всяком случае к весьма плохим результатам (см. ниже). Иначе явное нежелание Н. Н. Павловского применять свой метод к обыч ным плотинам делается непонятным.
52
ским). Надо попутно отметить, что чисто техническое оформление способа после довательного фрагментирования, принятое в работе Н. Н. Павловским [22], где используется формула (39), едва ли можно считать в настоящее время прием лемым ввиду его излишней сложности сравнительно с техническим оформлением обычного способа, применяемого уже давно в гидравлике (по-видимому, более 100 лет) при фрагментировании потоков.1
Что касается распространения метода фрагментов, разработанного H. Н. Павловским применительно к плотине системы Сенкова (рис. 20), на слу чай обычной плотины (рис. 21), то, возвращаясь к этому вопросу, укажем, что такое распространение приводит нас к следующим затруднениям и неувязкам.
1.Этот способ не позволяет рассчитывать обычные плотины при достаточно большом заглублении водоупора (впрочем, этот существенный недостаток отно сится и к плотинам системы Сенкова, о чем говорит сам Н. Н. Павловский).321
2.Данный способ требует знания коэффициентов сопротивления £ (или что то же модулей формы Ф по терминологии Н. Н. Павловского) для весьма боль шого числа фрагментов самой различной формы.
3.Согласно этому методу мы часто не имеем возможности находить необ
ходимую нам величину градиентов напора в различных точках |
основания. |
4. Общеизвестный метод фрагментов в виде, разработанном Н. |
Н. Павлов |
ским (применительно к плотине системы Сенкова), не позволяет находить те на поры, которые нас интересуют в случае плотин обычного типа (напоры в-точках
Ь, |
с, d, е на рис. 21); пользуясь этим методом, мы определяем напоры в точках |
I, |
2, 3 контура на острие шпунтов, т. е. в точках, как правило, не представляю |
щих для нас интереса при рассмотрении обычных плотин. Одно из главных не удобств связано также с тем, что в районе шпунтов имеется резко изменяющееся движение, а между шпунтами (в случае плотин обычного типа) движение может быть плавно изменяющимся; как видно, следуя пути, предложенному Н. Н. Пав ловским (проводя вертикальные границы 1—1\ 2—2; 3—3, расчленяющие по ток на отдельные фрагменты, как показано на рис. 21) мы достаточно часто бу дем нарушать (при мелком заглублении водоупора) важный принцип подобных гидравлических расчетов (со всеми вытекающими отсюда последствиями): обя зательное отделение фрагментов, характеризующихся резко изменяющимся движением, от фрагментов, характеризующихся плавно изменяющимся движе нием (как было отмечено выше, указанный принцип в 1938 г., применительно
кслучаю движения грунтовых вод, подчеркивался в нашей работе [39]).
15.Применение метода дополнительных фильтрационных сопротивлений
для построения расчета фильтрации под плотиной (способ суммарного учета местных потерь напора С. Н. Нумерова)3
С. Н. Нумеров [18] рассматривает только частный случай плотины весьма редко встречающейся в практике: водоупор имеет весьма мел кое заглубление и расстояние-между шпунтами (узлами местных по терь) весьма велико, причем, как пишет автор, «фильтрация в одной зоне резко изменяющейся фильтрации не влияет на фильтрацию в дру гой зоне, что очевидно бывает при достаточном удалении этих зон друг
1 Здесь мы имеем в виду широко известный.способ коэффициентов сопро тивления £. При пояснении этого способа ограничиваются указанием, что на пор на сооружении распределяется между последовательно расположенными фрагментами пропорционально величинам их коэффициентов сопротивления. Этим и исчерпывается теоретическое разъяснение способа.
2 Заметим, что пользуясь нашим методом коэффициентов сопротивления (см. раздел Б настоящей главы), плотину системы Сенкова можно рассчитать и при сильно заглубленном водоупоре.
3 В первом издании книги мы именовали данный способ методом асимпто тических решений С. Н. Нумерова. Этот способ, как нам кажется, можно было бы назвать также способом смыкания пьезометрических линий отдельных уз лов фильтрационного потока при помощи асимптот этих линий.
53
от друга». В связи с этим можно сказать, что С. Н. Нумеров не рас сматривает п л о с к у ю задачу о движении воды под плотиной, т. е. задачу, которую решал Н. Н. Павловский (в частности, разрабатывая приближенный способ расчета плотины системы Сенкова); С. Н. Ну меров ограничивается изучением л и н е й н о й (одноразмерной) за дачи; с позиции плоской задачи автор изучает только некоторые от дельные узлы потока, с тем чтобы для этих узлов найти соответствую
щие коэффициенты сопротивления. £? и [см. формулы (36) — (38), записанные в предположении, что они относятся к ламинарному дви-
6)
жению в соответствии с зависимостью (39) J.1 По существу в работе |
|
названного автора (вместо общеизвестного способа коэффициентов со |
|
противления) предлагается новый прием расчета ламинарного движе |
|
ния воды в т р у б о п р о в о д е |
(а не под плотиной), имеющем по |
длине отдельные местные сопротивления, разобщенные участками |
|
трубы, в пределах которых происходит равномерное движение воды. |
|
Разумеется, данный способ может |
быть использован не только для |
расчета |
горизонтальных трубопроводов (как предлагает автор), но |
и для |
расчета наклонных и вертикальных труб при наличии в них |
движения воды, подчиняющегося формуле Дарси.
В отличие от старого способа коэффициентов сопротивления, осно ванного на использовании метода фрагментов, новый способ С. Н. Ну7 мерова основан на использовании метода дополнительных фильтра ционных сопротивлений (см. § 13).
1 Коэффициент Е® С. Н. Нумеров обозначает буквой Ф.
54
В связи с разработкой данного способа автор, развивая свое мате матическое решение частных задач, поясненных в § 11, строит (на ос новании относительно сложных математических зависимостей) вспомо гательные расчетные графики, представленные на рис. 22 и 23. Пара
метры s, 7 \ и Т 2, |
отмеченные на этих графиках, см. на рис. 17. |
Графики на рис. 22, |
относятся к схеме, изображенной на рис. 17, а; |
графики на рис. 23.— к схеме на рис. 17, б.
Как видно, по указанным графикам (их необходимо иметь при рас чете), зная s, ТI и Т 2 (см. рис. 17), легко можно найти безразмерные коэффициенты Ф, / л, /в .
а)
С целью дальнейших пояснений способа С. Н. Нумерова приведем рис. 24 (заимствованный из его работы), на котором представлена схема рассматриваемой трубы (изображенной в виде воображаемого основания плотины). Эта схема характеризуется наличием трех мест ных сопротивлений: «вход» в виде входного уступа в точке В г\ проме жуточный шпунт у. точек А„ и Б ,;1 выходной шпунт у точки В3. Как отмечено выше, для каждого местного сопротивления можем найти по графикам на рис'. 22 и 23 коэффициенты Ф и /. Помимо местных со противлений, в случае схемы на рис. 24 имеем еще два участка услов ного равномерного движения: участок В гА 2 и участок ß 2ß 3. Коэффи циенты сопротивления для этих участков находим по известной фор-
МуЛе: |
Ф = L/T, |
(40) |
где размеры L и Т указаны на рис. 24. |
|
|
1 Рассматривая данную схему, как схему трубопровода, |
вместо шпунта |
|
мы должны себе представить частично открытую задвижку. |
|
55
Определив все коэффициенты Ф и Д далее поступаем следующим образом:
1) определяем общее сопротивление БФ всего основания, как сумму найденных пяти величин Ф:
2Ф = Фх + Ф2 -|- Ф3 + Ф4 + Ф6; |
(41) |
2) устанавливаем в соответствии с формулой Форхгеймера—Пав ловского (39). величину приведенного фильтрационного расхода q!k\
где напор на сооружении Z представляет собой, как известно, полную потерю напора (на пути от верхнего бьефа до нижнего бьефа);
3) зная величины Ф для каждого местного сопротивления, нахо
дим перепады асимптот |
по формуле: |
к) = Ф(qlky, |
. (43) |
4) зная величины Ф для каждого участка условного равномерного движения, находим падение асимптот на длине этих участков
h[ = (b(qlk)\ |
(44) |
5) имея h°j и hi, строим на рис. 24 асимптоты напорной (пьезомет рической) линии (эти асимптоты на чертеже показаны штриховой линией);1
1 Автор расчета на рис. 24 представил пьезометрические линии в виде зер кального их отражения (внизу чертежа), что мы здесь и сохранили.
56
6) зная коэффициенты f для каждого местного сопротивления, находим отрезки Д/г, аналогичные отрезкам mb и пс, показанным на рис. 19; при этом пользуемся формулой вида:
hh = f-{q!k)\ |
(45) |
7) пользуясь найденными отрезками Д/г, находим местоположе
ние точек В\, Лг, В2, бз> принадлежащих искомой пьезометрической линии (см. эпюру напоров внизу рис. 24);
8) далее, через точки В\, А2, В2 и В3 визуально проводим иско мые пьезометрические кривые для участков ВгА 2 и В 2В3 подземного контура (см. на рисунке сплошные линии). Эти кривые намечаем так, чтобы они касались в о д н о й точке а (или а') соответствующей асимптоты (см; дополнительно схему на рис. 27). Точку касания а (или а') автор предлагает намечать на расстояниях (от концов рассмат риваемого горизонтального участка), пропорциональных соответст вующим величинам Д/г (для левого и правого конца данного горизон тального участка).
В отношении рассматриваемого способа дополнительно ко всему сказанному выше необходимо отметить следующее:
а) величина приведенного расхода qlk согласно данному способу определяется для рассматриваемой схемы точно и достаточно просто; для определения этой величины следует иметь только соответствую щие графики, необходимые для отыскания коэффициентов Ф;
б) построенные асимптоты, как правило, не могут быть приняты за пьезометрические линии; например, расхождение в ординатах асим птот и пьезометрической линии для точки В 2составляет 25% (на рис. 24 мы сохранили цифры — отметки, проставленные автором на основа нии его расчетов);
в) автор не дает критерия, позволяющего уверенно устанавливать минимальные расстояния между местными сопротивлениями, при ко торых еще допустимо применять его способ (согласно которому, как мы видели, пьезометрическая линия должна касаться асимптоты в од ной точке); это обстоятельство может вызвать затруднение у лиц, же лающих использовать данный способ;
г) при достаточно больших расстояниях между местными сопротив лениями пьезометрические линии не должны касаться асимптот в од ной точке, а должны практически сливаться с асимптотами на некото рой их длине (см. далее на рис. 27 длину отрезка Ьс)\ в этом случае нам необходимо знать две точки (Ь и с, указанные на рис. 27).
Главнейшими недостатками данного способа (по сравнению с обыч ными способами расчета, основанными на методе фрагментов) явля ются, как говорилось выше, следующие обстоятельства: 1) громозд-' кость способа; 2) необходимость иметь большое число специальных расчетных графиков (см. рис. 22 и 23); 3) построение пьезометрической линии в виде визуальной кривой (а не прямой).
Само собой разумеется, что все сказанное здесь о расчете следует относить не к расчету фильтрации под плотиной (в обычном смысле этих слов), а к расчету движения воды в трубопроводе, подчиняюще гося формуле Дарси.
57
Вместе с тем надо подчеркнуть, что дальнейшее развитие рассмот ренного способа, осуществленное его автором в направлении расчета выходных градиентов напора и учета дренажа основания [18], пред ставляет безусловно большой интерес.
Б. МЕТОД КОЭФФИЦИЕНТОВ СОПРОТИВЛЕНИЯ
16. Предварительные указания
Этот метод был разработан нами в 1953—1955 гг. во Всесоюзном научно-исследовательском институте гидротехники имени Б. Е. Веде неева [40] и принят в Технических условиях и Нормах Министер ства электростанций [46, 49], а также
в СНиП [55].
Данный метод получил достаточно хоро шую оценку в зарубежной печати. Так, на пример, в журнале [72] после описания по дробной экспериментальной проверки метода коэффициентов сопротивления авторы статьи отмечают, что величины давлений, получен ные по этому методу, хорошо согласуются с экспериментальными данными, причем сам метод является достаточно простым; в тру
|
дах |
XIII |
конгресса МАГИ |
[67] |
говорится, |
|
|
что |
метод |
коэффициентов |
сопротивления |
||
|
весьма прост и может быть использован для |
|||||
|
расчета |
водопроницаемого |
основания как |
|||
Рис. 25 |
ограниченной, так и неограниченной глубины; |
|||||
|
в журнале |
[60] отмечается, |
что |
указанный |
метод дает возможность просто и быстро ре шать задачи, возникающие при проектировании гидротехнических сооружений и т. п.
При помощи метода коэффициентов сопротивления решается пло ская задача о фильтрации под плотиной при любом заглублении во доупора в предположении, что область фильтрации является одно родной изотропной (в отношении коэффициента фильтрации). Схема рассматриваемого фильтрационного потока представлена на рис. 25, а; как видно, живые сечения (линии равного напора) и линии тока в этом случае являются криволинейными, причем местные сопротивления взаимодействуют друг с другом.
При рассмотрении указанной задачи ограничиваемся решением следующих вопросов: а) находим эпюры противодавления, б) опреде ляем фильтрационный расход (при глубоком залегании водоупора этот вопрос решается только весьма приближенно), в) определяем мак симальный выходной градиент напора (необходимый для проектиро вания обратного фильтра в нижнем бьефе), г) устанавливаем так на зываемой контролирующий градиент напора / к, необходимый для расчета фильтрационной прочности основания.
Д-полнительно, используя предлагаемый метод, даем: приближен ное решение вопроса о построении эпюры противодавления для по верхности, намеченной внутри основания, причем строим линии рав ного напора для плоской задачи фильтрации под плотиной; способ
58
определения напора на нижнем конце выходного шпунта (или зуба). Наконец, Приводим весьма простой и вместе с тем точный способ по строения эпюры противодавления для случая распластанного подзем ного контура (например, для такого контура, как на рис. 24), назван ный нами способом удлиненной контурной линии; кроме того, раз рабатываем способ учета водопроницаемости шпунтовых свайных рядов и водопроницаемости понура, способ учета горизонтальных ще лей, раскрывшихся под подошвой плотины и т. п.
В заключение даем: а) сопоставление результатов расчета по ме тоду коэффициентов сопротивления с результатами решений матема тической теории фильтрации, а также с данными опытов; б) анализ влияния размеров отдельных элементов подземного контура на основ ные гидродинамические характеристики фильтрационного потока.
17. Основные положения метода
Выше было подчеркнуто, что в общем случае плотцны мы получаем п л о с к у ю задачу о резко изменяющейся ламинарной фильтрации воды (рис. 25, а). Только в редко встречающихся случаях при весьма мелком заглублении водоупора можем получить в основном плавно изменяющееся ламинарное движение (рис. 25, б). В этом последнем частном случае основание плотины можно рассматривать при расчете как обычную горизонтальную трубу, имеющую по длине некоторые местные сопротивления в виде различных преград и т. п.
Расчет указанной трубы (решение линейной одноразмерной задачи) не может вызвать каких-либо затруднений (даже при близко располо женных друг кдругу местных сопротивлениях, см. ниже). Такую трубу, как это принято в гидравлике, рассчитывают при помощи метода по следовательного фрагментирования с выделением зон резко изменяю щегося движения; при этом отдельные фрагменты потока оценивают соответствующими коэффициентами сопротивления £. Этот способ расчета обычно называют способом коэффициентов сопротивления. Известно, что при помощи способа коэффициентов сопротивления легко можно рассчитывать не только случаи ламинарного движения, когда следует пользоваться формулой Форхгеймера—Павловского (39), но и более сложные случаи — случаи турбулентного движения, когда в основу расчета полагается формула (35). При проведении та кого рода расчетов необходимо иметь только величины £ для отдель ных узлов потока.1
Имея в виду исключительную простоту расчета |
поясненной выше |
|
трубы, нами было предложено основание плотины, |
изображенной |
на |
рис. 25, а, заменять при расчете некоторой ф и к т и в н о й э к в |
и |
в а л е н т н о й т р у б о й , показанной на рис. 25, б. При этом была поставлена задача так подобрать размеры фиктивной эквивалент ной трубы, чтобы полученный в ней фиктивный поток характеризо
1 Как известно, в соответствующих справочниках приводится множество значений £ для разных случаев местных потерь (при различных числах Рей нольдса).
59