книги из ГПНТБ / Болотских Н.С. Оборудование водопонижения в угольной и горнорудной промышленности
.pdfгеометрических параметров установки, ооеспечивающих оптималь ный режим ее работы. Порядок расчета в этом случае может быть следующий.
На основании фильтрационных расчетов, которые подробно ос вещены в специальной технической литературе, либо данных опыт ных откачек на рассматриваемом участке устанавливают ожидае мый максимальный суммарный приток воды к иглофильтрам (Qi)- Затем выбирают тип центробежного насоса для подачи рабочей воды к водоструйному насосу и выписывают его техническую ха
рактеристику |
(Q, Н, г)ц и N). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Принимая |
Qo = Q, |
находят |
коэффициент |
подсасывания |
водо |
||||||||
струйного |
насоса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Х-- |
Qi |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qo |
|
|
|
|
|
|
|
Величину геометрического параметра п принимают равной 4—6> |
|||||||||||||
п задаются значениями коэффициентов сопротивлений |
элементов |
||||||||||||
проточной части водоструйного насоса |
в следующих пределах: £н = |
||||||||||||
= 0,03-0,06 |
и £ £ = 0,30 -г-0,36. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Конструктивно выбирают |
минимальное |
возможное |
значение |
||||||||||
угла входа подсасываемого потока в смесительную |
камеру |
водо |
|||||||||||
струйного |
насоса \р и находят |
значение |
вспомогательного |
пара |
|||||||||
метра %' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У. = |
|
|
1 |
. 9 |
Г |
(л + |
X* COS <Ь)2 |
|
-I |
|
|
||
|
|
, , • •• , v |
|
= : |
|
|
|
Л СОЭ2Ф . |
|
|
|||
Необходимый напор за диффузором водоструйного насоса опре |
|||||||||||||
деляют по выражению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Я 2 = / г , + 2 Д / г 2 , |
|
|
|
|
|
|||
где |
hz — геодезическая высота |
подачи |
откачиваемой |
воды |
|||||||||
|
|
|
(расстояние |
по вертикали |
от оси водоструйного на |
||||||||
|
|
|
соса до места слива воды из сбросного трубопровода); |
||||||||||
2]А/?2 — суммарные потери в трубопроводе от диффузора |
водо |
||||||||||||
|
|
|
струйного насоса до места слива воды. |
|
|
|
|||||||
Затем |
определяют |
коэффициент |
напора |
водоструйного насоса |
|||||||||
по выражению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
р=Я2 /Я0 , |
|
|
|
|
|
|
||
где #о = # |
(при расположении |
центробежного насоса |
рядом |
с во |
|||||||||
доструйным |
насосом). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Оптимальное значение |
коэффициента |
разрежения |
определяется |
||||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЛОПТ |
v f |
1 • |
|
|
|
|
|
|
153
Соответствующая этому Я0 П т величина разрежения в смеситель ной камере водоструйного насоса будет
/ / i = X o n T / f 0 .
Оптимальное значение основного геометрического параметра во доструйного насоса определяется по формуле
«опт— н - f Cos ф
Диаметр насадка определяется по выражению 40о
.* V2g (HQ + Я , ) • 3600 К 1 - Н и
Задаются углом конусности насадка в пределах от 30 до 60° и находят длину выходного цилиндрического участка (/и = 0,25с!о).
Оптимальный диаметр горловины определяется по выражению
d2OT,r=d0V тот,
а ее длина
/ 2 = ( 6 - 8 ) < 4 о п т .
По конструктивным соображениям задаются углом конусности конфузора в пределах от 30 до 90° и определяют его длину
/к =0,8а?2 .
Расстояние от насадка до горловины в водоструйном насосе це лесообразно принимать регулируемым. При отсутствии такой воз можности это расстояние должно быть равным
lx=2d0.
Для диффузоров с постоянным углом расширения принимают т ' = 8 ° .
Длина диффузора определяется по формуле |
|
||
4 — |
yi > |
|
|
где йъ — диаметр трубопровода |
за |
диффузором |
водоструйного |
насоса. |
|
|
|
При конструировании диффузора |
с равномерным |
понижением |
|
скорости вдоль потока целесообразно определять его параметры по методике проф. П. Ы. Каменева [20].
Диаметр входного патрубка в смесительную камеру водоструй ного насоса определяется по выражению
di = d0 ]/п.
154
Коэффициент полезного действия установки забойного водопо нижения определяется по формуле
|
|
X (1 + к) |
г |
(л + |
Х2 cos ф)2 |
v 3 |
, 1 |
^ |
= ^ |
(1 + е.) ( 1 + |
1 |
( i + v |
, ) ( 1 + y Y ) |
- A 3 cos |
Ф ) . |
Входящий в формулу коэффициент полезного действия т)ц цент
робежного насоса принимается по его характеристике |
для |
номи |
||
нального режима работы. |
|
|
|
|
При выполнении расчетов по описанной выше |
методике |
может |
||
быть такой случай, когда расчетная величина Н 1 = |
1котп:Н0 |
для |
соот |
|
ветствующего значения Я о п т |
превышает 10 м вод. ст. Такой вариант |
|||
на практике не применим, |
в этом случае целесообразно |
изменить |
||
величину Н0 подбором другого центробежного насоса, или коэффи
циента подсасывания |
X. |
|
|
|
При высоких значениях разрежения в смесительной камере во |
||||
доструйного насоса |
целесообразно делать проверочные |
расчеты |
||
для предотвращения |
появления кавитационного |
режима |
работы. |
|
Расчет ведется с использованием ранее полученных |
зависимостей |
|||
(52) и (63). |
|
|
|
|
Рассмотрим методику расчета параметров новой |
водопонизи- |
|||
тельной установки по типу установки УЗВ-2 с |
сосредоточенным |
|||
коллектором. |
|
|
|
|
|
|
Исходные |
данные |
|
Установка используется для забойного водопонижения при про ведении штрека в обводненных и слабоустойчивых песках.
Максимальный ожидаемый приток воды через игрофильтры (на основании данных опытной откачки воды на участке) Q! = 50 м3 /ч.
Потребное максимальное разрежение во всасывающей системе Hi =8,7 м.
потр
Суммарные потери напора в сбросной линии установки £/±h2 =
= 3 м.
Геодезическая высота подачи откачиваемой воды h2=3 м.
Для подачи рабочей воды к водоструйному насосу используется центробежный насос 4К-8а.
Техническая характеристика насоса 4К-8а |
|
|
Производительность Q, м3 /ч |
61 |
|
Напор Н, |
м |
54 |
Мощность |
электродвигателя N, квт |
20 |
К. п. д. Насоса т|ц , % |
62 |
|
Необходимо определить все основные геометрические и рабочие параметры новой водопонизительной установки, проектируемой по типу установки УЗВ-2 с сосредоточенным водосборным коллек тором.
155
Расчет. Считаем, что центробежный насос работает в номиналь ном режиме, при котором его производительность соответствует расходу воды через насадок водоструйного насоса, т. е. Q = Qo.
В этом случае коэффициент подсасывания водоструйного насоса
|
|
|
|
|
|
|
Qo |
|
61 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем |
значение |
геометрического |
параметра |
водоструйного |
|||||||||||||||||||
насоса п. = 5, а коэффициенты |
сопротивлений |
элементов |
проточной |
||||||||||||||||||||
части £„ = 0,05 |
и £ |
|
£ = |
0,34. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Минимальный |
угол ip |
|
входа |
подсасываемого |
потока |
в |
смеси |
||||||||||||||||
тельную камеру водоструйного |
насоса |
|
на основании |
|
конструктор |
||||||||||||||||||
ских проработок принимаем равным 45°. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Затем находим |
|
значение |
вспомогательного |
|
параметра |
|
|
||||||||||||||||
(1 + Яи) (1 + X) |
|
|
[ ( |
1 + |
у ? ) ( 1 |
+ |
Х ) |
|
|
|
|
C 0 S |
VJ |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
г |
(5 + |
0,822C os |
45°)2 |
|
|
|
|
||||||
|
(1 + |
|
0,05) (1 + 0,82) |
2 |
L ( 1 + |
0,34) (1 + |
|
0,82) |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
52 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
- 0 , 8 2 3 c o s 2 4 5 ° ] = 0 , 2 4 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Потребный напор за диффузором водоструйного насоса опреде |
|||||||||||||||||||||||
ляется по выражению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Я 2 = / г 2 + Е д Л 2 = 3 + 3 = 6 м. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Считаем, что |
центробежный насос |
|
установлен |
рядом |
с водо |
||||||||||||||||||
струйным. Тогда |
#о = # = 5 4 |
м , |
а |
коэффициент |
|
напора |
водоструй |
||||||||||||||||
ного насоса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i = |
- ^ - = — = 0J |
' |
111 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
HQ |
|
54 |
|
|
" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Оптимальное |
значение |
коэффициента |
разрежения |
определяем |
|||||||||||||||||||
по выражению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
— |
Р |
— |
\ |
_ 0 . H 1 — |
0,24 _ |
0 |
|
|
^ |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
А |
опт |
|
|
— |
|
|
0,24—1 |
v |
' |
u |
- |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Соответствующая |
этому |
значению |
|
Х0пт величина |
фактического |
||||||||||||||||||
разрежения в |
смесительной |
камере |
водоструйного |
насоса |
|
||||||||||||||||||
|
Я 1 ф а к т = Х о п Л о = 0 , 1 7 |
• 54 = 9,17 |
|
|
|
м, |
|
|
|
|
|
||||||||||||
что превышает Hi |
|
|
|
=8,7 |
м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Оптимальное значение основного геометрического параметра во |
|||||||||||||||||||||||
доструйного насоса определяем по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
+ |
|
|
(! + * ) * , , |
_ |
(1 +0,34) (1 + |
|
0,82)2-5 |
|
|
|
|||||||||||||
т о п т = |
л + |
|
х°- cos ф |
|
|
|
|
5 + 0,822 cos 45° |
|
|
|
|
|
||||||||||
156
Диаметр насадка водоструйного насоса определяем по формуле
|
4Q0 |
|
3600 |
1 |
4 • 61 |
|
|
V:V1 + 0,05 |
• 3,14 У 2 • 9,81 (54 + 9,17) 3600 |
= 0,0255 м или rf0=25,5 мм.
Принимаем форму насадка, конически сходящуюся с углом ко нусности 60° и длиной выходной цилиндрической части равной /п =
=0,25, da = 0,25 -25,5 = 6,4 мм. Оптимальный диаметр горловины
u f 2 o n T = r f o l / ' " o n T = 2 5 , 5 |
1/4,07=51,6 |
мм. |
|
Длина горловины водоструйного насоса |
|
||
|
4=6af2 on T = 6 • 51,6=309,6 мм. |
||
Принимаем |
/2 = 310 мм, а угол |
конусности |
конфузора равным |
90°. Длина его составляет /К = 0,8Й2 |
, т. е. / к = 0,8 • 51,6 = 41,28 мм. |
||
Принимаем длину конфузора 42 мм. |
|
||
Расстояние |
от насадка до горловины принимаем равным h = |
||
= 2d0t т. е. /, = 2-25,5 = 51 мм.
Диффузор водоструйного насоса принимаем с постоянным уг лом расширения равным у' =8° .
При этом длина диффузора будет
d3 |
— do |
125 — 51,6 |
k=— |
7 ^ - = |
с о — = 5 2 5 мм, |
|
2 t g i - |
2 t g ^ - |
где йз=125 мм — диаметр |
трубопровода за диффузором водо |
|
|
струйного насоса. |
|
Диаметр входного патрубка в смесительную камеру водоструй
ного насоса |
|
|
|
|
|
|
|
dl = d0Vn=25,bVb=ST,b |
мм. |
||
Коэффициент полезного действия водоструйного насоса |
|||||
|
|
Х{\+\ош) |
г |
(п + |
X* cos ф)8 |
опт |
( 1 + е н ) ( 1 + |
^ ) « 2 |
[' (1 + |
2«)( 1 + л) |
|
_ V"3Г П Ч 2 |
Л 1 |
0,82 (1 + 0,17) |
г (5 + 0,822C os45°)2 |
||
<-оь |
v j |
(1+0,05) |
(1-f- 0,82)52 |
L (1 + 0,34) (1 + 0,82) |
|
|
|
^0,82 3 |
cos2 45°]=0,239. |
||
157
Общий коэффициент полезного действия установки ' W = ' № o n T = = 0 , 6 2 • 0,239=0,148,
где 11ц = 0,62 — к. п. д. центробежного насоса 4К-8а.
Таким образом, выполненные расчеты позволили получить сле дующие необходимые геометрические параметры для конструиро
вания водопонизительной установки: |
|
|
|
|
|
диаметр насадка водоструйного насоса d0 |
= 25,5 мм; |
|
|||
угол конусности насадка 60°; |
|
|
|
|
|
длина цилиндрической части насадка /п = 6,4 мм; |
|
|
|||
диаметр горловины ^2 = 51,6 мм; |
|
|
|
|
|
длина горловины fa=310 мм; |
|
|
|
|
|
угол конусности конфузора 90°; |
|
|
|
|
|
длина конфузора /к = 42 мм; |
до горловины |
/ i = 5l мм; |
|||
минимальное расстояние |
от насадка |
||||
угол расширения диффузора у ' = 8°; |
|
|
|
|
|
длина диффузора /з = 525 мм; |
|
|
|
|
|
диаметр трубопровода за диффузором йз= 125 мм; |
|
||||
угол входа подмешиваемого потока в смесительную камеру во |
|||||
доструйного насоса гр = 45°; |
|
|
|
|
|
диаметр входного патрубка в смесительную камеру водоструй |
|||||
ного насоса di = 57,3 мм. |
|
|
|
|
|
Методика |
расчета параметров рабочего реокима |
||||
существующих |
установок |
забойного |
водопонио/сения |
||
для различных |
условий |
их |
применения |
||
В этом случае известными являются все геометрические пара метры водопонизительной установки и условия, в которых она дол жна применяться. В задачу расчета входит уточнение возможности осуществления надежного забойного водопонижения принятой ус тановкой в заданных условиях, а также определение необходимых диаметров насадка и горловины для получения наиболее эффектив ного рабочего режима.
Порядок расчета в этом случае может быть следующий.
С помощью специальных фильтрационных расчетов определяют необходимое разрежение (Hi) для получения надежного водопони
жения и ожидаемый |
при этом |
максимальный суммарный приток |
||
воды через иглофильтры в коллектор (Qi). |
||||
Затем определяют |
потребное |
значение коэффициента разреже |
||
ния по выражению |
|
|
|
|
|
X |
— |
£ |
L |
|
л п о т р — Я ( ) |
• |
||
При этом для установок типа УЗВ Но принимается равным на пору центробежного насоса (Я), а для установок типа УЗВМ ве личина Но определяется с учетом имеющейся геодезической высоты
158
и потерь напора, возникающих при движении воды в трубопроводе от центробежного до водоструйного насоса.
Задаются значениями коэффициентов сопротивлений элементов проточной части водоструйного насоса £н = 0,03—0,06 и 2] £ = = 0,30—0,36.
Фактические расходы воды через сменные насадки, предусмот ренные в технической характеристике установки, определяют по выражению
QQ=^—LrY2g{H0+H1) |
• 3600. |
Затем определяют коэффициенты подсасывания, соответствую щие различным значениям Q0, по выражению
Х= Q Qo '
Находят возможные значения основного геометрического пара метра водоструйного насоса, соответствующие предусмотренным в установке различным сменным насадкам и горловинам, по фор муле
do \2
Зная суммарный расход смешанного потока (Q2 = Qo+Qi), опре деляют напор за диффузором водоструйного насоса, необходимый для отвода воды, по выражению
где ho — геодезическая высота подъема воды водоструйным на сосом, м;
22Ahz — суммарные гидравлические потери |
при |
движении |
воды по трубопроводу от диффузора |
водоструйного |
|
насоса до места ее слива, м. |
|
|
Далее определяют значение коэффициента напора |
водоструй |
|
ного насоса
РЯ 0 •
Для различных значений do и по принятой в водоструйном на сосе величине di находят фактические величины геометрического параметра п по выражению
« = 1 ,
"о
Затем для полученных выше значений т, п и X находят соответ ствующие коэффициенты разрежения по формуле
159
где
т |
\ п |
т ) |
X) |
~ |
V т I |
|
Ж ~ |
(1 + е„) (1 + |
|
|
|
||
Из полученных |
расчетных |
данных |
по Хпогр |
выбирают |
равное |
|
либо ближайшее |
большее значение X и выписывают |
соответствую |
||||
щие ему значения т, п и X. |
|
|
|
|
|
|
Среди расчетных данных |
может оказаться |
несколько |
одинако |
|||
вых либо близких по величине друг другу значений к. В этом слу
чае следует иметь в виду, что величина |
|
коэффициента |
полезного |
||||||||
действия водоструйного насоса |
при |
постоянных |
значениях (3 и X |
||||||||
возрастает с увеличением коэффициента подсасывания X. Поэтому |
|||||||||||
при выборе X следует отдавать предпочтение значениям |
коэффици |
||||||||||
ента разрежения, которым |
соответствуют |
большие |
|
величины X. |
|||||||
Затем для полученной величины т |
находят |
соответствующие |
|||||||||
диаметры насадка и горловины, которые необходимо |
предусмотреть |
||||||||||
в водоструйном насосе водопонизителы-юй установки |
для обеспе |
||||||||||
чения заданных Qi и # ь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По формуле г\ъ=Х |
($ + Х) |
для принятых ранее значений X, |3 и X |
|||||||||
определяют коэффициенты |
полезного |
|
действия |
водоструйного |
|||||||
насоса. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К. п.д. всей водопонизительной |
установки |
определяется по вы |
|||||||||
ражению Т]общ = Лцт1в1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где г|ц — к. п. д. центробежного |
насоса, |
примененного |
в |
установке |
|||||||
(принимают |
по характеристическим |
кривым |
насоса для |
||||||||
принятой в расчете величины Qo). |
|
|
|
|
|
|
|||||
Описанная методика расчета |
позволяет |
определить |
наиболее |
||||||||
выгодные основные параметры |
установок |
забойного |
|
водопониже |
|||||||
ния, обеспечивающие получение на практике в заданных условиях требуемого водопонизительного эффекта.
В качестве примера приведем методику расчета параметров во допонизительной установки УЗВМ (см. рис. 90, б).
Исходные данные
Установка УЗВМ используется при проведении наклонного ствола в обводненных и слабоустойчивых песках. Сосредоточенный водосборный коллектор смонтирован около забоя.
Максимальная |
глубина ствола по вертикали /гс = 12 |
м. |
||||
Максимальный |
ожидаемый приток |
воды к |
иглофильтрам Qi = |
|||
= 25 м3 /ч. |
|
|
|
|
|
|
Требуемая |
величина |
разрежения во всасывающей системе # i = |
||||
= 7,2 м. |
|
|
|
|
|
|
Установка |
УЗВМ |
укомплектована |
центробежным |
насосом |
||
4МС-10, имеющим |
следующую техническую характеристику: |
|||||
|
Производительность |
Q = 60 |
м3/ч; |
|
||
|
Напор |
|
# = 66 |
м; |
|
|
|
Мощность электродвигателя |
N=20 |
квт. |
|
||
160
Необходимо определить, какие сменные насадки и горловины целесообразно установить в водоструйном насосе, чтобы получить требуемые рабочие параметры установки.
Расчет.
Напор рабочей воды перед насадком водоструйного насоса определяется по выражению
Я 0 = Я + А С — ДАС =66 + 1 2 —0,5=77,5 м , |
|
|
|||
где Я = 66 м — напор, |
развиваемый |
центробежным |
насосом |
||
4МС-10; |
|
|
|
|
|
А/гс = 0,5 м — потери |
напора |
при |
движении |
рабочей воды |
|
в трубопроводе |
от центробежного |
до |
водоструй |
||
ного насоса в установке УЗВМ. |
|
|
|||
Потребное значение коэффициента разрежения определяем по выражению
) |
Hj1 |
_ |
7,2 |
0 009^ |
' \ |
|
' ' - |
||
к п о т р |
fj/о |
• 775 |
U,U^Z,J. |
|
Задаемся значениями коэффициентов сопротивлений элементов проточной части £н = 0,05 и 211 = 0,34.
Находим фактические значения расхода рабочей воды через различные сменные насадки, которыми укомплектована установка УЗВМ, по формуле
|
Q 0 |
= nd0" |
1 |
у 2g ( # „ + / / , ) • 3600, |
|
|
V 1 |
+ |
*H |
т. е. при d0 |
= 20 |
мм Qo = 45,3 м3 /ч; |
||
„ d0 |
= 22 мм Qo = 55 м3 /ч; |
|||
„do = 24 мм Q0 = 65,2 м3 /ч.
Определяем соответствующие полученным значениям Qo вели чины коэффициента подсасывания по выражению
|
Х= |
Q |
|
Qo ' |
|
|
|
|
т. е. при d0=20 |
мм Z = 0,552; |
|
„ d0 = 22 |
мм Я = 0,455; |
|
„do =24 мм Х = 0,389.
При диаметрах сменных горловин ^2=40, 50 и 60 мм и насадок do = 20, 22 и 24 мм, которыми укомплектован водоструйный насос ГВ-5 установки УЗВМ (см. табл. 14), находим возможные значения основного геометрического параметра т по выражению
т. е. /п = 4; m = 4,34; т = 5,16; /п = 6,25 и т = 7 , 4 3 |
(полученные зна |
|
чения т, равные 2,78 и 3,31, здесь не приводим |
и для дальнейших |
|
расчетов не используем, так как согласно |
проведенным выше ис |
|
следованиям при значениях т, значительно |
меньших 4, величины к |
|
и т]в резко снижаются). |
|
|
11 З а к а з № 459 |
161 |
Потребный напор за диффузором водоструйного насоса, обес печивающий подачу суммарного смешанного потока воды по трубо проводу диаметром 100 мм на поверхность в открытый бак, опре деляем по выражению
|
Я 2 = Л . 2 + 2 М 2 = 1 2 , 8 + 0 , 7 = = 1 3 , 5 м , |
|
|
|||||
где |
/га = 12,8 м — расстояние |
по вертикали |
от водоструйного на |
|||||
|
соса, находящегося |
в стволе, до точки |
слива |
|||||
|
воды |
из выдачного |
трубопровода |
в открытый |
||||
|
бак на поверхности; |
|
|
|
|
|||
|
2]A/?2~0,7 м — суммарные |
гидравлические потери при движе |
||||||
|
нии воды по выдачному |
трубопроводу. |
|
|||||
Величина 21 Ah? зависит от суммарного |
расхода воды |
Q2. Однако |
||||||
вследствие сравнительно |
небольшой |
длины |
выдачного |
трубопро |
||||
вода и малых колебаний величины |
Q2 при установке в водоструй |
|||||||
ном насосе различных насадок значение |
£Ah2 |
изменяется |
также |
|||||
незначительно, поэтому в дальнейших расчетах принимаем |
его по |
|||||||
стоянным и равным примерно 0,7 м. |
|
|
|
|
|
|||
|
Значение коэффициента напора водоструйного насоса опреде |
|||||||
ляем по выражению |
Но |
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
13.5 |
n 1 — 1 |
|
|
|
||
|
Р = - 7 7 Г = 7 т 1 Г = 0 Л / 4 - |
|
|
|
||||
|
В установке УЗВМ угол входа |
подсасываемого потока |
в сме |
|||||
сительную камеру водоструйного насоса принят равным 45°, а гео метрический параметр я имеет следующие значения: 12,3, 10,2 и 8,5. При изменении я от 12,3 до 8,5 коэффициент разрежения изме няется незначительно (см. рис. 85). Поэтому для уменьшения рас четных вариантов принимаем для дальнейших расчетов одно сред нее значение я = 10,2.
Тогда для различных значений т и X находим соответствующие величины коэффициента разрежения по выражению
т |
\ п |
т |
1 |
\ |
п J |
|
|
(1 + |
5„) (1 + |
X) |
|
Подсчитанные значения Я. для различных т и X. |
|
||||
|
|
|
т |
|
|
X |
4 |
4,34 |
5,16 |
6,25 |
7,43 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
0,552 |
0,171 |
0,155 |
0,121 |
0,0783 |
0,0416 |
0,455 |
0,202 |
0,189 |
0,135 |
0,088 |
0,047 |
0,389 |
0,227 |
0,2 |
0,144 |
0,0925 |
0,0495 |
162