книги из ГПНТБ / Рытвин Е.И. Платиновые металлы и сплавы в производстве стеклянного волокна [учеб. пособие]
.pdf
|
|
Т а б л и ц а 15. |
Влияние примесей на скорость ползучести е и время до разрушения т |
|
|||||||||
|
|
сплава ПлРд-7 при |
1300 и 1400 °С и начальном напряжении 0,5 кгс/мм2 |
|
|
||||||||
Номер |
|
|
|
Содержание элементов |
?0 |
|
|
|
|
1, ?о/МИН |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
плав |
Pt |
Rh |
Pd |
Si |
Sb |
Fe |
Си |
РЬ |
А1 |
|
т, ° с |
ч |
|
ки |
M g |
— |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
93,02 |
6,92 |
0,02 |
0,013 |
0,007 |
сл. |
0,0073 |
0,005 |
0,002 |
0,006 |
1300 |
0,007 |
55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
0,019 |
28 |
2 |
93,07 |
6,89 |
0,02 |
0,007 |
0,004 |
сл. |
— |
0,003 |
сл. |
0,003 |
1300 |
0,003 |
68 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
0,016 |
38 |
3 |
92,98 |
6,97 |
0,02 |
0,008 |
0,006 |
сл. |
0,005 |
0,004 |
сл. |
0,013 |
1300 |
0,0022 |
56 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
0,0097 |
40 |
4 |
93,00 |
6,92 |
0,02 |
0,01 |
0,003 |
0,01 |
— |
0,001 |
сл. |
— |
1300 |
0,0025 |
104 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
0,0092 |
34 |
5 |
93,06 |
6,93 |
0,02 |
— |
— |
С Л . |
— |
сл. |
сл. |
— |
1300 |
0,0033 |
86 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
0,0151 |
46 |
6 |
93,05 |
6,93 |
0,02 |
— |
— |
сл. |
— |
сл. |
сл. |
— |
1300 |
0,0031 |
85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
0,019 |
47' |
7 |
93,05 |
6,91 |
0,04 |
— |
— |
сл. |
— |
сл. |
сл. |
— |
1300 |
0,0013 |
103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
0,0097 |
54 |
Зависимость скорости ползучести и долговечности платиновых сплавов от технологических режимов их кристаллизации и последующей обработки
Краткие представления о кристаллизации платиновых сплавов
В реальных условиях кристаллизация платиновых сплавов приводит к образованию неоднородности по хи мическому составу в сечении отдельных кристаллов. Та кая неоднородность (микронеоднородность) по хими ческому составу называется внутрикристаллнтной или дендритной ликвацией. Воз никновение дендритной лик вации может быть объясне
но |
следующим |
образом |
|
||
(рис. 62). |
|
|
|||
|
При |
кристаллизации |
|
||
сплава твердого |
раствора |
|
|||
среднего |
состава |
X первые |
|
||
выпавшие при температуре |
|
||||
і 1 твердые кристаллы долж |
|
||||
ны |
иметь |
состав, |
соответ |
|
|
ствующий точке а. При тем |
Рис. 62. Схема для объяснения |
||||
пературе |
/2 состав |
последо |
|||
образования химической микро |
|||||
вательно |
кристализующихся |
неоднородности в твердых рас |
|||
слоев соответствует точке Ь. |
творах. |
||||
Поэтому |
действительный |
|
средний состав кристалла, существующего при темпера туре t2, должен соответствовать некоторой точке f, ле жащей левее солидуса. При температуре t2 состав по верхностного слоя определяется точкой с, а средний со став твердой фазы должен лежать в точке k (между точками f и с) и т. д. Кристаллизация сплава будет про ходить до тех пор, пока его средний состав не станет соответствовать точке s; при этом поверхностный слой кристалла должен иметь состав точки т. Если через точ ки а, /, k, р, s провести кривую, она будет характеризо вать изменение среднего состава неоднородного твердо го раствора при определенной скорости охлаждения; при этой скорости охлаждения, как правило, не проис ходит полного выравнивания химического состава кри сталлитов за счет диффузии внутри твердой фазы во время кристаллизации.
143
Для каждого сплава при определенной скорости охлаждения существует своя линия изменения состава твердого раствора (линия неравновесного солидуса). В результате такой кристаллизации н появляется пере менный состав твердого раствора по сечению кристал литов. Центр кристалла всегда обогащен компонентом, повышающим температуру солидуса. Поэтому в цент ре кристаллов литых платинородиевых сплавов имеется повышенное содержание родия, а платинопалладиевых сплавов — платимы. Возникновение химической микронеоднородности (дендритной ликвации) приводит к об разованию трещин при обработке давлением, ухудшению механических свойств и т. д. Для устранения дендритной ликвации используют специальную термообработку. Тер мообработка применяется также и для других целей при переработке платиновых металлов п сплавов.
Термическая обработка платиновых металлов и сплавов
Под термической обработкой понимают тепловое воз действие, в результате которого изменяются структура и свойства металла. В производстве сплавов платиновых металлов для стеклоплавильных сосудов практически важны следующие виды термической обработки: отжиггомогенизация, отжиг-рекристаллизация, отжиг для сня тия напряжений и закалка.
Отжиг-гомогенизация применяется для уменьшения или устранения химической микронеоднородности (для выравнивания химического состава) сплава, возникаю щей при кристаллизации твердого раствора. Химическая микронеоднородность сплава в сильной мере зависит от скорости его охлаждения в интервале кристаллизации. С увеличением степени химической микронеодиородности сплава могут ухудшаться характеристики его жаропроч ности. При отжиге-гомогенизации химическая неодно родность в микрообъемах сплава уменьшается тем зна чительнее, чем выше температура отжига и больше его продолжительность. Выравнивание химического состава происходит вследствие протекания диффузионного про цесса, описываемого в общем виде законом Фика:
dm ■ ■-D |
de |
dsdx |
144
где dm — количество диффундирующего вещества; D — коэффи циент диффузии, зависящий от природы сплава, его структуры и
de
температуры; jg—— градиент концентрации вдоль линии диффу
зии; ds — площадь, через которую идет диффузия; dx — продолжи тельность диффузии.
Коэффициент диффузии равен
D = Ae-Q/RT
где А — константа, не зависящая от температуры; Q — энергия активации диффузии; R — газовая постоянная; Т — температура, К.
Обычно температура отжига-гомогенизации состав ляет (0,85—0,95) Тпл, а продолжительность —десятки часов.
Применение отжига-гомогенизации промышленных платиновых сплавов встречает практические трудности из-за необходимости нагрева до очень высоких темпера тур (1700—1750°С). Кроме того, длительная выдержка сплавов платиновых металлов при таких высоких темпе ратурах приводит к потерям за счет возгонки. Поэтому отжиг-гомогенизация слитков платиновых сплавов нахо дит пока ограниченное применение. Для ускорения про цесса гомогенизации можно рекомендовать проведение отжига предварительно прокованных слитков, имеющих измельченную структуру, при которой выравнивание со става сплава происходит быстрее вследствие уменьше ния путей диффузии.
Отжиг-гомогенизация может оказаться необходимой операцией при переработке сложнолегированных спла вов, химическая микронеоднородность которых прояв ляется особенно сильно. Необходимо также отметить, что отжиг-гомогенизация не только способствует повы шению характеристик жаропрочности платиновых спла вов, но и улучшает их обрабатываемость, что также важ но для изготовления стеклоплавильных сосудов.
Отжиг-рекристаллизация применяется для восстанов ления равновесного состояния структуры металла, на рушенного в результате предшествующей пластической деформации.
В результате пластической деформации изменяются форма и размеры кристаллитов (зерен), а их решетки приобретают определенную пространственную ориента
10—2404 |
145 |
цию, следствием чего является так называемая текстура деформации. Одновременно может изменяться тонкая структура каждого кристалла, состоящего из отдельных блоков размером ІО-1—ІО-5 мм. За счет деформации од ни кристаллиты упруго растягиваются, другие — сжима ются, третьи — изгибаются. Поэтому разные блоки в пре делах одного кристаллита становятся упругонапряжен ными.
В деформированном металле особенно сильные иска жения кристаллической решетки наблюдаются на грани цах между блоками и кристаллитами. Эти искажения также создают остаточные напряжения. Напряжения, установившиеся в объеме, занимаемом несколькими кри сталлитами, могут быть существенно уменьшены при на греве металла до температуры, равной 0,3 Гпл. При этом не происходит заметного изменения формы и размеров кристаллитов, однако могут изменяться некоторые свой ства металла.
Наиболее значительные изменения свойств металла наблюдаются при отжиге-рекристаллизации, проводимом при температуре (0,35—0,40) Т'пл и вызывающем изме нения формы и размеров предварительно деформирован ных кристаллитов. Рекристаллизация бывает двух ви дов. Если образование новых зерен с менее искаженной решеткой идет за счет исходных деформированных, ре кристаллизация называется первичной (рекристаллиза ция обработки). Такая рекристаллизация протекает за счет энергии искажений решетки деформированных зе рен. В тех случаях, когда одни рекристаллизованные зер на растут за счет других, соседних рекристаллизованных зерен, протекает собирательная рекристаллизация за счет поверхностной энергии кристаллитов. В резуль тате рекристаллизации резко изменяется размер зерен и протяженность границ между ними, что решающим образом сказывается на характеристиках жаропрочности сплавов. Размер зерен сильно зависит от степени пред варительной деформации и температуры отжига-рекри сталлизации. Эта зависимость, как правило, изобража ется диаграммами рекристаллизации (см. рис. 64).
Отжиг-рекристаллизация широко используется при обработке платиновых металлов и сплавов. Часто отжигрекристаллизация одновременно является и отжигом для снятия остаточных напряжений, возникающих во
146
всем объеме металла при неоднородной деформации. Отжиг для снятия остаточных напряжений проводится и после таких операций, как сварка, обработка резани ем и т. д. Вопросы использования отжига для снятия остаточных напряжений будут подробно рассмотрены ниже.
Закалка платиновых сплавов проводится, как пра вило, тогда, когда необходимо за счет быстрого охла ждения зафиксировать определенную структуру сплава, предварительно нагретого и выдержанного при заданной температуре, соответствующей требуемому состоянию. Например, нагрев двухфазный сплав платины с 10% золота (см. рис. 17, г) до температуры выше границы растворимости в твердом состоянии, но ниже линии солидуса, выдержав при этой температуре и быстро охла див в воде, можно получить однородный твердый рас твор.
Для выбора вида и режима термической обработки должно быть ясно, с какой целью она проводится. Ре жим термической обработки полуфабрикатов и изделий из платиновых сплавов следует выбирать с учетом ра бочих температур их эксплуатации.
Связь характеристик жаропрочности холоднодеформированных платиновых сплавов с ликвационно микронеоднородностью слитков*
Химическая микронеоднородность, возникающая при кристаллизации платиновых сплавов, особенно сильно влияет на характеристики их жаропрочности в тех слу чаях, когда слитки подвергают ковке и последующей холодной прокатке, минуя отжиг-гомогенизацию. Уста новлено, что существует связь степени дендритной лик вации, зависящей от скорости кристаллизации платино вых сплавов, с характеристиками их жаропрочности. Степень дендритной ликвации можно оценить, определяя химический состав сплава по сечению кристаллита (ден дритной ячейки) с помощью' специальных физических приборов или используя метод микротвердости, основан ный на измерении различной твердости участков с раз ной концентрацией легирующих элементов.
* Н о в и к о в И. И., |
Р ы т в и н |
Е. И., |
С л о т и н - |
|
ц е в Н. М. |
В кн.: Свойства |
и применение платиновых сплавов в |
||
производстве |
стеклянного волокна. М., |
ВНИИСПВ, |
1973, 150 с. |
10* |
147 |
4*.
00
Т а б л и ц а 16. Показатель химической микронеоднородности ДН\і (в кгс/мм2) и скорость ползучести сплава ПлРд-7
при 1400 °С и а Па ч = 0,5 кгс/мм2
|
|
|
Периферия слитка |
|
||
|
|
пмз |
ПМЗ |
|||
X — |
пдя |
ЦДЯ |
ПДЯ |
ЦДЯ |
||
° |
£ |
|||||
Ss |
2 |
|
|
|
|
|
u Ü |
|
|
|
|
||
о о |
|
|
|
|
||
о. |
|
н , |
|
|
|
|
о к |
н* |
я а |
/7, |
|||
З і |
||||||
|
|
|
|
|||
25 |
91; 1±Ю,1 |
96+10,5 |
85+9,4 |
101,3+11,2 |
||
32 |
88,8+11,4 |
90,9+11 |
82,6+8,6 |
99+10 |
||
50 |
|
87,0+8,7 |
93+9,6 |
93+10,5 |
114,2+12,1 |
|
60 |
|
90,9+14,2 111 + 12,1 |
91,1+8,6 |
108+10,4 |
||
70 |
|
99,4+12,1 |
119,6+13 |
97,3+9,9 |
107+11,3 |
80 105,2+10,8 108+11,6 105,2+11,3 108+9,7
|
Центр слитка |
|
|
|
|
ПМЗ |
цмз |
|
|
||
ПДЯ |
ЦДЯ |
пдя |
ЦДЯ |
Л/7 |
* |
Е . %ІЧ |
|||||
/У, |
н а |
я 7 |
н л |
|
|
87±8,6 |
108+9,7 |
103,5+11,4 |
119+12,6 |
13,0 0,10+0,01 |
|
85+9,4 |
99+10,1 |
90,3+10,3 |
115,1 + 11,9 14,5 0,10+0,01 |
||
8 8 ,8+ 9,8 |
113 ± 11,8 |
85,1 + 10 |
120,5+13 |
21,5 0,22+0,02’ |
|
93,9+8,9 |
112,8+9,6 |
96+10,4 |
116+11,8 |
15,7 0,12+0,02 |
|
99,8+9,7 |
113,9+11,6 |
102+10,1 |
115,9+14,6 16,3 0,12+0,02 |
||
105,2+11,1 |
115,8+12,4 |
108+9,5 |
115+13,1 |
5,5 0,11+0,01 |
Но + |
Ні + Hs 4- Hg |
-Ь Т/;{+ /У5 л. /-/7 |
Д^ = — |
4 |
4 |
Т а б л и ц а 17. Показатель химической микронеоднородности ДЯр
B(Уf
(£х Bf
га
и О, О U
*L
и5
ихарактеристики жаропрочности сплавов ПлРд-10 (1400°С)
иПлРд-30 (1700°С) при а Иа ч = 0,5 кгс/см2
Мнкротпордость центра слитка Н У1 кгс.'мм- |
|
ПМЗ |
ЦМЗ |
пдя |
ЦДЯ |
пдя |
ЦДЯ |
А |
€, %/Ч |
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
vj |
|
Я« |
Н„ |
н 7 |
|
< |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С п л а в |
ПлРд-10 |
|
' |
|
|
|
|
15 |
130+11,5 |
133+13,8 |
126+14,4 |
133+14,2 |
5,0 |
0,17+0,015 |
104 |
|
45 |
|
140+14,0 |
142+13,6 |
117+10,6 |
135+16,3 |
10,0 |
0,22+0,02 |
100 |
100 147+10,6 |
160+14,4 |
141+ 12,3 |
146+9,1 |
9,0 |
0,21 + 0,018 |
ИЗ |
||
300 |
153+0 |
156+12,2 |
145+11,6 |
153+0 |
5,5 |
0,14+0,013 |
140 |
|
450 |
|
139+11 |
139+15 |
132+12,1 |
133+14,1 |
0,5 |
0,12+0,015 |
150 |
|
|
|
|
С п л a-в ПлРд-30 |
|
|
|
|
20 225+21,3 |
230+22,1 |
229± 0 |
229+0 |
2,5 |
0,85+0,07 |
23 |
||
45 |
201+19,6 |
202+20,2 |
188+18 |
195+16,3 |
4,0 |
1,1+0,1 |
24 |
|
105 211+22,0 |
216+19,7 |
205+19,8 |
222+19,6 11,0 |
2,3 + 0 ,1 8 |
15 |
|||
180 |
207+19.4 |
222+20,1 |
203+20,6 |
220+21,2 16,0 |
1,9+0.2 |
16,5 |
||
250 |
217+20,6 |
236+18,0 |
211+16,7 |
229+23,7 15 0 |
2.4 + 0,2 |
15 |
||
450 |
205+22.4 |
207+20.1 |
214+20,6 |
216+19,2 |
2,0 |
0,95+0,08 |
33 |
|
* ДЯU |
Я» + |
Нь + Я7 |
|
|
|
|
||
2 |
2 |
|
|
|
|
Количественным критерием может служить показа тель химической микронеоднородности. ДЯц, выражаю щий разницу между средними значениями твердости центра дендритных ячеек (ЦДЯ) и периферии дендрит ных ячеек (ПДЯ) в центре макрозерна (ЦМЗ) и на периферии-макрозерна (ПМЗ). В табл. 16 и 17 пред ставлены результаты измерений микротвердости на раз личных участках и показатели химической микронеод нородности слитков сплавов ПлРд-7, ПлРд-10 и ПлРд-30, полученных с различными скоростями охлаждения в ин тервале кристаллизации. В тех же таблицах содержатся данные, характеризующие скорость ползучести и долго вечность изготовленных из этих слитков образцов при 1400°С (сплавы ПлРд-7 и ПлРд-10) и 1700°С (сплав ПлРд-30) и начальном напряжении 0,5 кгс/мм2.
149
Из табл. 16 и 17 видно, что при всех скоростях охлаж дения в каждой части макрозерна твердость в центре дендритных ячеек выше, чем на периферии, что в соот ветствии с диаграммой состояния системы платина — ро дий объясняется первоначальной кристаллизацией мик-
АНц,кгс[м м '
зз
29
25 ^
21
77
Рис. 63. Зависимость показателя химической микронеоднородности ДЯц (1), скорости установившейся ползучести (2) и времени до раз
рушения (3) сплавов ПлРд-7 |
(а), П.пРд-10 (б) при 1400 °С и ПлРд-30 |
(в) при 1700 °С и оиач = 0,5 |
кгс/мм'2 от скорости охлаждения слит |
ков в интервале кристаллизации.
рообъемов (ЦДЯ), обогащенных более тугоплавким ро дием.
На рис. 63 показаны зависимости характеристик хи мической микронеоднородности и жаропрочности от ско рости охлаждения слитков в интервале кристаллизации. Все графики зависимости показателя химической микро неоднородности и скорости ползучести на установившей ся стадии имеют максимум, который соответствует опре деленной скорости охлаждения слитка, характерной для каждого сплава. Минимум времени до разрушения сила-
150
b o b ПлРд-10 и ПлРд-30 находится в том же интервале скоростей охлаждения слитков, что и максимум скоро сти ползучести этих сплавов.
Таким образом, химическая микронеоднородность слитка сохраняет свое наследственное влияние в сильно деформированной заготовке и вызывает понижение жа ропрочности. Последнее можно объяснить тем, что вслед ствие наличия градиентов концентраций в микрообъемах сплавов активнее протекают диффузионные процессы, обусловливающие ускорение ползучести. Чтобы в какойто мере уменьшить дендритную ликацию (если нельзя обеспечить оптимальные скорости охлаждения слитков) и повысить жаропрочность деформированного сплава, необходимо провести отжиг-гомогенизацию. Так, если провести гомогенизацию слитка сплава ПлРд-30, охлаж денного со скоростью 180°С/мин, при 1700°С в течение 10 ч, то характеристики его жаропрочности повысятся. Этот эффект может быть связан с устранением дендрит ной ликвации. Ниже приведены показатель химической микронеоднородности и характеристики жаропрочности сплава ПлРд-30 в негомогенпзированном и гомогенизи-
рованном |
состояниях: |
Ысгомогонизи- |
Гомогенизиро |
|
|
|
|
||
|
|
|
роваиньШ сплав |
ванный сплав |
Показатель |
химической |
|
|
|
мнкронеодиородности |
іб |
0 |
||
ДЯц, кгс/мм2 . . . . |
||||
Время |
до |
разрушения |
|
|
(1700°С, |
кгс/мм2), ч . |
16,5 |
22,5 |
|
Онач= 0,5 |
||||
Скорость ползучести |
|
|
||
(1700°С, |
стнач = 0,5 |
2, 9 |
1,9 |
|
кгс/мм2), |
%/ч . . . . |
Установлено, что скорость охлаждения слитков в ин тервале кристаллизации влияет на характеристики жа ропрочности и других, в частности, сложнолегированных платиновых сплавов. Ниже приведены значения скорости ползучести и времени до разрушения при 1400 °С и на чальном напряжении 0,5 кгс/мм2 сплава ПлПдРдРу-25— 10—1,5, слитки которого получены при разных скоростях охлаждения и интервале кристаллизации:
Скорость охлаждения, |
|
400 |
200 |
90 |
40 |
20 |
°С/мип.................................... |
. |
|||||
Время до разрушения, ч . |
64 |
121 |
91 |
74 |
62 |
|
Скорость ползучести, %/ч |
. |
0,51 |
0,18 |
0,28 |
0,31 |
0,63 |
151