книги из ГПНТБ / Морозов Н.И. Баллистические ракеты стратегического назначения
.pdfческую траекторию. Эти погрешности определяются по ложением центра масс ракеты относительно расчетной точки выключения двигателя последней ступени и откло нением вектора скорости от расчетного значения.
|
Погрешности |
|
вывода |
||||
|
ракеты на расчетную бал |
||||||
|
листическую |
траекторию |
|||||
|
можно разделить на сле |
||||||
|
дующие три группы. |
|
|||||
|
I. |
|
Погрешности в по |
||||
|
ложении центра |
|
масс |
||||
|
ракеты |
относительно |
рас |
||||
|
четной |
точки: |
|
|
|
|
|
|
1. |
Ракета |
находится в |
||||
|
плоскости полета, но име |
||||||
|
ются отклонения в коор |
||||||
|
динатах |
конца |
активно |
||||
|
го |
участка |
Дхк, |
Аг/к |
|||
|
(рис. 3.11). |
|
|
|
|
||
|
2. |
Отклонения |
Дхк и |
||||
|
Дг/К отсутствуют, |
но раке |
|||||
|
та не находится в плоско |
||||||
Рис. 3.11. Погрешности вывода |
сти полета, т. е. имеются |
||||||
погрешности |
в |
|
азимуте |
||||
ракеты в конец активного участка |
|
||||||
|
вследствие |
отклонений |
ДzK и Дф.
3. Имеется сочетание погрешностей Дхк, Аук в ази муте.
II. Погрешности в векторе скорости:
1. Отклонение ДРК в величине вектора скорости.
2.Отклонение угла наклона к горизонту AflI( и угла рыскания Дгр.
3.Сочетание этих погрешностей.
III. Сочетание погрешностей в положении центра масс ракеты и вектора скорости.
Приведенное деление погрешностей на группы ус ловно, оно применяется для удобства анализа влияния различных погрешностей по рассеиванию.
Чаще имеет место III группа погрешностей. Влияние погрешностей на рассеивание весьма раз
лично. Если ракета находится в плоскости полета и имеется отклонение Дхк, то такое же отклонение получит
100
и точка падения головной части. Если центр масс нахо дится выше или ниже расчетного положения (имеется отклонение Лг/К), точки падения будут соответственно дальше или ближе расчетной.
Ошибка по азимуту приводит к тому, что движение совершается в новой плоскости полета. Эта ошибка не изменит дальности, но сдвинет точку падения в ту или другую сторону относительно расчетной точки. Величина отклонения пропорциональна синусу угла отклонения. Линейная ошибка у цели из-за ошибки по азимуту про порциональна дальности полета: чем больше дальность, тем больше отклонение точек падения. Следовательно, у БРДД рассеивание из-за ошибки в азимуте больше, чем у БРСД.
Отклонение в величине вектора скорости приводит к значительным отклонениям в дальности: при положи тельных отклонениях дальность увеличивается, при от рицательных— уменьшается.
Для уменьшения рассеивания иногда отходят от уг ла б к* наибольшей дальности в сторону увеличения (тра ектория становится более крутой). В этом случае от клонения дальности при отклонениях скорости умень шаются.
При ошибках в определении углов бк также возни кают отклонения в дальности.
Использование крутых траекторий (бк> б*) умень
шает влияние ошибок угла бк на отклонения точек па дения. Для крутых траекторий увеличение угла бк уменьшает дальность, а уменьшение угла бк до б* уве
личивает дальность. Дальнейшее уменьшение бк умень шает дальность.
При бк< б к* траектория получается менее крутой — настильной. В случае настильной траектории при умень шении угла бк дальность уменьшается, при увеличении б„ до значения б* она увеличивается.
В зарубежной печати приводились значения измене ния дальности при погрешностях вывода ракеты.
Так, отклонения по высоте Аг/К=1850 м (при бк= б* ) приводят к отклонению точек падения по дальности: для
БРСД (L = 3000 км )— на |
3700 |
м, для |
БРДД (L = |
= 10 000 км) — на 6685 м. Для углов б,Д>б* |
эти отклоне |
||
ния будут меньшими, а для |
углов |
бк<б* |
— большими. |
101
Отклонение в скорости AVK= 0,3 м/сек вызывает от клонение в дальности для БРСД на 460 м, для БРДД —
на 1850 м.
Отклонение точек падения по дальности для траек торий, у которых 'б'к= 0'*, при ошибках ДОк = 5° состав
ляет для БРСД 3700 м, для БРДД — 11 000 м.
3.4.Системы управления движением ракет
ВБРСН используются в основном автономные си стемы управления. В таких системах все устройства, обеспечивающие управление ракетой, находятся на борту
ив процессе полета не получают никакой информации с
наземных пунктов.
Автономные системы управления ракет решают сле дующие задачи:
—управление движением центра масс;
—управление движением относительно центра масс;
—управление дальностью.
Управление движением центра масс предполагает пе ремещение центра масс ракеты по заданной жесткой тра ектории. Достигается это устранением перемещения ра кеты в нормальном и боковом направлениях путем ис пользования соответствующих систем.
Скорость регулируется таким образом, чтобы в каж дый момент времени она была близка к заранее задан ной— программной скорости. Программа скорости за дается в зависимости от времени.
Управление движением относительно центра масс за ключается в предотвращении образования углов рыска ния ф, крена у и обеспечении изменения угла тангажа по заданной программе (Дср= 0). Для достижения этого применяется устройство, которое называется автоматом угловой стабилизации.
Управление дальностью осуществляется для получе ния заданной дальности путем выключения двигателя в момент, когда отклонение ДУК равно 0. Эти операции выполняет автомат управления дальностью.
Принцип построения систем управления предусматри вает применение замкнутых систем автоматического ре гулирования, в состав которых входят следующие эле менты (рис. 3.12).
102
Программный элемент задает программное значение регулируемого параметра. В измерительном элементе происходит сравнение программного (заданного) значе ния с текущим значением регулируемого параметра. При рассогласовании между текущим и программным значе ниями регулируемого параметра в вычислительном уст ройстве формируется сигнал управления ракетой.
Рис. 3.12. Элементы замкнутой системы автоматического ре гулирования
Сформированный сигнал поступает в исполнительный элемент в виде электрического сигнала, который преоб разуется в механическое перемещение органа управле
ния. |
Орган управления создает управляющее воздействие |
на |
регулируемый объект — ракету. Измененное зна |
чение регулируемого параметра поступает в измеритель ный элемент, возникает новое рассогласование между программным и текущим значениями регулируемого па раметра. Наличие измерительного элемента, обеспечи вающего сравнение программного и текущего значений параметра, считается характерным для замкнутых си стем автоматического регулирования.
Важнейшей частью автономных систем являются из мерительные устройства, включающие в свой состав ги роскопы и акселерометры.
Гироскоп представляет собой точно сбалансирован ный ротор, установленный в карданном подвесе. Для использования гироскопа его ротор приводится во вра щательное движение со скоростью порядка 30 000 об/мин.
При вращающемся роторе гироскопы обладают ря дом свойств.
Если на гироскоп не действуют внешние силы (мо мент внешних сил равен нулю), то он независимо от поворотов и колебаний ракеты сохраняет неизменным направление главной оси в пространстве.
103
При воздействии на гироскоп внешних сил главная ось гироскопа движется не в направлении действующей силы, а в направлении, перпендикулярном к линии дейст вия силы. Такое движение называется прецессией.
Первое свойство гироскопов — способность сохранять неизменным направление своей главной оси в простран стве при движении ракеты — широко используется для
2
Рис. 3.13. Схема гироскопа для из мерения угловых отклонений:
/ — потенциометр крена; |
2 — потенциометр |
гангажа; 3 — внешняя |
рамка; 4 — внут |
ренняя рамка
измерения угловых отклонений ракеты. Для этой цели применяются трехстепенные гироскопы, которые иногда называют позиционными.
На рис. 3.13 приведена схема такого гироскопа для измерения углов тангажа и крена. Гироскоп состоит из внешней и внутренней рамок. К внешней рамке жестко крепится потенциометр крена, а к оси X — движок. По тенциометр тангажа крепится к корпусу ракеты. Он имеет программный механизм для ввода программы угла тангажа. Гироскоп устанавливается на ракете так, чтобы его главная ось совпадала с осью У в земной системе координат.
При повороте корпуса ракеты относительно оси X на некоторый угол крена у вместе с корпусом поворачи вается и внешняя рамка с основанием потенциометра. Внутренняя рамка вместе с осью и движком сохраняет неизменное положение в пространстве. Вследствие этого на выходе потенциометра появляется напряжение и, величина которого пропорциональна углу у.
104
Если ракета повернется относительно оси Z на угол тангажа, то вместе с корпусом повернется и потенцио метр. Внешняя рамка вместе с осью Z и движком сохра няет первоначальное положение. На выходе потенцио метра тангажа появляется напряжение мт, пропорцио нальное углу тангажа. Для ввода программного угла тангажа потенциометр с помощью специального меха низма изменяет свое положение, при этом искусственно создается напряжение ит. пр. Полученный сигнал преобразуется рядом уст ройств, благодаря чему исполнительные органы управления обеспечивают поворот ракеты на задан ное значение угла танга жа.
Спомощью одного
трехстепенного гироскопа можно измерить не более двух углов. Для измере ния углов тангажа, рыс
кания и крена на ракете должно быть не менее двух гироскопов.
Второе свойство гироскопа — прецессия — использует ся для измерения скорости ракеты. Гироскоп, применяе мый для этой цели, называется гироскопическим измери телем линейной скорости или интегрирующим акселеро метром.
Гироскопический измеритель скорости представляет собой неуравновешенный гироскоп, центр тяжести кото рого смещен относительно одной из осей подвеса.
В гироскопе, изображенном на рис. 3.14, ось X на ружной рамки параллельна продольной оси ракеты. Ось Z ротора перпендикулярна к оси X. При движении ракеты на активном участке траектории с углом танга
жа |
# на |
гироскоп |
действует составляющая сила тяже |
сти |
mrg |
sin О и |
сила инерции F = rnTW, где W — про |
дольное |
ускорение ракеты. Эти силы создают момент |
относительно оси Y внутренней рамки, равный Mw = mTW + + mTg sin ■Оили Mw — mr(W + g sin ft). Сумма в скоб
ках называется |
кажущимся ускорением WK, а ускорение |
W — истинным |
ускорением. Под действием момента M v- |
105
происходит прецессия гироскопа относительно оси X. Если на оси X укрепить стрелку, то она покажет откло нение вследствие прецессии на угол а. Угол а пропор ционален кажущейся скорости ракеты. Поэтому гиро скоп такого типа может быть использован как датчик теку щих значений скорости. Поступающие от него сигналы используются для формирования команд на регулиро вание тяги двигателя и на выключение двигателя.
Гироскопы могут быть применены и в качестве изме рителя угловой скорости ракеты. Иногда их называют скоростными гироскопами или датчиками угловой ско рости. В качестве измерителей угловой скорости исполь зуются двухстепенные гироскопы. Принцип действия дат чиков угловой скорости основан на прецессии гироскопа в тех случаях, когда происходит вращение ракеты отно сительно одной из ее осей. Перемещение рамки, проис ходящее в результате прецессии, ограничено пружинами. Угол поворота рамки пропорционален угловой скорости вращения ракеты относительно одной из ее осей. Сигнал об угловой скорости может быть использован в автомате угловой стабилизации.
Измерителям на основе гироскопов свойственны по грешности, которые обусловливаются погрешностями из готовления, силами трения в подшипниках и другими причинами. Поэтому разрабатываются новые типы гиро скопов, в которых влияние ошибок уменьшено. К ним от носятся поплавковые гироскопы и гироскопы на воздуш ном подвесе, у которых существенно снижено трение и уменьшено влияние других вредных моментов в осях подвесов.
На основе гироскопических измерителей может быть создана простейшая автономная система управления. В такой системе используются позиционные, скорост ные гироскопы и гироскопы — измерители скорости.
Вгироскопических системах программа задается в виде:
=Аяф = 0, Ду= 0, Фпр— й'= 0. Если возникнет от клонение от программы, позиционные гироскопы измерят рассогласования ДО, Дф и Ду и подадут соответствующие сигналы на органы управления. Под воздействием управ ляющих моментов ракета поворачивается в пространстве до тех пор, пока рассогласование в угле не обратится в нуль. Однако корпус ракеты по инерции проходит требуе
мое положение и появляется отклонение в угле обратно*-
106
го знака. Колебания такого рода могут повториться не сколько раз. Для ускорения их затуханий необходимо еще до подхода корпуса ракеты к требуемому положе нию отклонить органы управления на некоторый угол, пропорциональный угловой скорости вращения корпуса и обратный по знаку основному отклонению. Полный угол отклонения органов управления б определяется из условия
8 = кг&+ к2&,
где «1 и к2 — передаточные коэффициенты, знаки кото рых противоположны;
е— угол отклонения ракеты от заданного по ложения;
е— угловая скорость вращения ракеты отно сительно оси.
Заметим, что для определения скорости s могут ис пользоваться скоростные гироскопы.
Для измерения скорости и выключения двигателя в момент, когда скорость ракеты достигнет заданной, при меняются гироскопические измерители скорости.
Гироскопические системы управления просты по уст ройству и не подвержены помехам. Основной их недоста ток состоит в том, что они не устраняют отклонений ра кеты в боковом направлении и по высоте. Поэтому они применялись на ракетах с небольшой дальностью по лета.
В качестве измерителей бокового и высотного откло нений служат гироскопические измерители скорости. По измеренной скорости могут быть определены и отклоне ния. Однако такие приборы имеют сравнительно боль шой вес и габариты.
Для повышения точности управления БРСН предна значается инерциальная система управления. В этой си стеме для измерения ускорений в боковом и высотном (нормальном) направлениях используются акселеромет ры. Интегрированием измеренных акселерометрами ус корений можно определить скорость, а затем и линейное отклонение ракеты от заданной траектории.
На рис. 3.15 представлена принципиальная схема ак селерометра для измерения боковых перемещений раке ты. Акселерометр состоит из груза с осью. Груз находит
107
ся между двумя пружинами. Ыа оси крепится движок потенциометра. Для уменьшения колебаний груза слу жит демпфер.
При возникновении бокового (в направлении оси Z ракеты) ускорения az груз под действием силы инерции перемещается, сжимая пружину на величину I, движок потенциометра также перемещается на величину /. В ре зультате на выходе потенциометра возникнет напря жение щ, пропорциональное боковому ускорению ракеты,
Рис. 3.15. Схема акселерометра:
/ — груз; 2 — ось; 3 — движок; 4 — потенциометр; 5 — пружина; 6 — демпфер; 7 — первый интегратор; 8 — вто рой интегратор
которое подвергается двойному интегрированию в интеграторах. В результате получают напряжение uz, про порциональное перемещению ракеты в боковом направ лении.
В инерциальных системах осуществляется точная ста билизация положения акселерометров, позволяющих уменьшать отклонения ракет в боковом и высотном на правлениях. Точная стабилизация акселерометров обес печивается их установкой на гиростабилизированной платформе (ГСП). Одновременно ГСП создает на раке те неизменно ориентированную в пространстве опорную систему координат, не зависящую от движения ракеты.
На рис. 3.16 приведена принципиальная схема инер циальной системы управления. Гиростабилизированная платформа включает в себя карданный подвес с на ружной и внутренней рамками. На оси внутренней рамки крепится площадка, на которой устанавливаются акселе рометры и гироскопы. Акселерометры ах, ау, az измеряют линейные ускорения. Двухстепенные гироскопы вх, ву, ez стабилизируют площадку в определенном положении в пространстве. Стабилизация осуществляется так, что
108
каждый гироскоп стабилизирует площадку относительно определенной оси.
Измеренные ускорения х, у и z в виде напряже ний их, иу и uz поступают на первые интеграторы, кото рые дают значения скоростей Vx,
Vy, Vz, после повторного интегри |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
рования |
|
получаются |
|
значения |
|
|
|
|
|
|
|||||
пройденных путей х, у и z. Эти |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
значения поступают в вычисли |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
тельное |
устройство. |
|
|
плат |
|
|
|
|
|
|
|||||
Гиростабилизировапная |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
форма |
|
используется |
также |
для |
|
|
|
|
|
|
|||||
измерения углов отклонений ра |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
кеты, т. е. обеспечивает выдачу |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
командных сигналов для стаби |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
лизации ракеты по тангажу, рыс |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
канию |
и крену. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В |
качестве |
исполнительного |
|
|
|
|
|
|
|||||||
элемента служат рулевые машин |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ки. В зависимости от типа при |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
водного |
|
двигателя |
|
различают |
|
|
|
|
|
|
|||||
пневматические, |
гидравлические, |
Рис. 3.16. Принципиаль |
|||||||||||||
электромагнитные |
и |
|
электроме |
||||||||||||
ханические рулевые машинки. |
ная |
схема |
инерциальной |
||||||||||||
Для |
|
обеспечения |
|
устройств |
системы |
управления: |
|||||||||
|
|
/ — первый |
интегратор; |
2 — |
|||||||||||
ракеты |
|
электрической |
энергией |
второй интегратор; |
3 — вы |
||||||||||
применяются |
газовые |
турбины |
числительное |
устройство; |
|||||||||||
4 — сигнал |
управления; |
ах , |
|||||||||||||
или электрические аккумуляторы. |
а у, az — акселерометры; |
в Xi |
|||||||||||||
Для питания газовых турбин слу |
вУ ' в % —двухстепенные ги |
||||||||||||||
жат специальные газогенераторы, |
роскопы; х, у, z —■измерен |
||||||||||||||
использующие |
жидкое |
|
или |
твер |
ные ускорения |
л' |
{Vx ), |
у |
|||||||
|
(Vy), |
z (Vz ) |
—получен |
||||||||||||
дое топливо. Газовая турбина |
|||||||||||||||
ные |
после |
интегрирования |
|||||||||||||
приводит |
в действие |
генераторы |
ускорений |
значения |
скоро |
||||||||||
электрической энергии. Недоста |
стей; |
х, |
у, z |
— значения |
|||||||||||
|
пройденных путей |
|
|||||||||||||
ток этого |
источника |
|
питания — |
|
|
|
|
|
|
высокая стоимость. Поэтому ши рокое применение находят различные электрические ак кумуляторы.
Рассмотренные системы управления, как считают за рубежные специалисты, имеют тот недостаток, что лю бое, самое небольшое отклонение от расчетной траекто рии сопровождается внесением поправки независимо от того, приводит оно к отклонению головной части от це
109