книги из ГПНТБ / Аветиков В.Г. Магнезиальная электротехническая керамика
.pdfния (3—11%). О наличии CaO, SrO, BaO, MgO в стеклофазе стеатитовых материалов при введении добавок указанных углекислых солей свидетельствует повыше ние показателя светопреломления стеклофазы от 1,548 до 1,572 (11% добавки) и до 1,584—1,589 (18% добав ки). Снижение tgô (рис. 2-20—2-23) вызвано увеличе нием КМС стеклофазы в результате повышения в ней концентрации CaO, SrO, BaO, MgO и уменьшения Si02 при постоянном количестве R20 и R2O3.
0,3 |
0,4 |
0,5 0,60,70,8 |
0,9 |
0,2 |
0,3 |
0,4 0,5 0,6 |
0,7 0,8 0,9 |
1,0 |
||||||
|
КМС стеклофазы |
КМС стеклофазы |
|
|
||||||||||
Рис. |
|
2-22. |
Зависимость |
Рис. 2-23. Зависимость tg Ô |
||||||||||
tg ô |
при |
f = l Мгц, |
20°С |
при |
|
/= 1 |
Мгц, |
20 °С |
(1) |
и |
||||
(1) |
и 80 °С |
(2) от |
КМС |
80 °С |
|
(2) |
от КМС |
стекло |
||||||
стеклофазы стеатитовых |
фазы |
|
стеатитовых материа |
|||||||||||
материалов, |
содержащих |
лов, |
|
|
содержащих |
окись |
||||||||
|
|
окись |
бария. |
|
|
магния. |
|
|
|
|
В случае введения в стеатитовые материалы 9—10% кварцевого песка КМС стеклофазы снижается, а tgô возрастает (рис. 2-24). Хотя введенный кварцевый песок не полностью растворяется в расплаве при обжиге (о чем свидетельствует наличие кристаллов кварца), его концентрация в стеклофазе в значительной мере повы шается, судя по снижению показателя светопреломле ния от 1,557 до 1,545, при введении 10% кварцевого песка. В данном случае повышение tgô вызвано сниже нием КМС стеклофазы из-за увеличения концентрации кремнезема и уменьшения количества MgO при постоян ном содержании всех остальных окислов.
Стеатитовые материалы с близким значением КМС стеклофазы и эквимолекулярным содержанием добавок окислов двухвалентных элементов Ca, Mg, Zn, Sr, для которых ионные радиусы находятся в пределах (0,65— 1,13) • 10~ 10 м, а атомные веса составляют 24,32—87,63,
мало отличаются по величине тангенса угла диэлектри ческих потерь (табл. 2-14).
Рис. 2-24. Зависимость tg ô при f= 1 Мгц, 20 °С
(1) и 80 °С (2) от КМС стеклофазы стеатитовых материалов при увеличе нии содержания кремне зема.
КМС стеклодэаяы
Однако эквимолекулярная замена окиси бария окисью кальция значительно повышает tg ô стеатитовых материалов (табл. 2-15). Это вызвано тем, что ионы
Т а б л и ц а 2-14
Тангенс угла диэлектрических потерь стеатитовых материалов с эквимолекулярным содержанием
CaO, MgO, ZnO и SrO
|
tg 5-10* при f = 1 М гц и |
|
КМС стеклофазы |
температуре |
|
|
|
|
|
оto О |
ОО О О |
0,28—0,33 |
16—18 |
20—22 |
0,39—0,42 |
14 |
18—20 |
0,46—0,55 |
12 |
12—13 |
Ва+ 2 имеют по сравнению с ионами Са+ 2 значительно больший радиус (1,35-10~ 10 м вместо 0,99-10-10 м) и почти в 3,5 раза больший атомный вес— 137,36 вместо 40,08. Поэтому ионы бария, содержащиеся в стеклофазе стеатита, менее подвержены колебаниям в поле высо кой частоты, что приводит к меньшим диэлектрическим потерям,
Т а б л и ц а 2-15
Тангенс угла диэлектрических потерь стеатитовых материалов в соответствии с эквимолекулярным содержанием
ВаО и СаО
Содержание, мае. %
|
|
|
|
кмс |
|
|
|
|
стекло |
Мел |
Углекислый |
СаО |
ВаО |
фазы |
барий |
|
|||
|
1 2 ,0 0 |
|
9 ,3 0 |
0 ,5 1 4 |
0 , 6 7 |
1 1 ,7 0 |
0 ,3 4 |
9 ,1 0 |
0 ,5 1 2 |
1 ,9 8 |
9 ,1 0 |
1,01 |
7 ,0 5 |
0 ,4 9 3 |
3 ,3 3 |
6 ,5 2 |
1 ,7 0 |
5 ,0 5 |
0 ,4 8 8 |
6 ,5 0 |
— 3 ,3 1 |
— 0 ,4 6 5 |
tg'S-104 при f—1 М гц и температуре
сч |
О |
ОО О |
О |
о |
|
|
|
68
79
10 11
11 11
12 13
Количество стекловидной фазы оказывает меньшее влияние на tgô стеатитовых материалов, чем ее состав. Это подтверждается тем, что, несмотря на увеличение в некоторых стеатитовых материалах количества стекло фазы при введении различных добавок (по расчетным данным и результатам петрографического исследования), на величину tgô больше влияет состав стеклофазы, чем ее количество.
По отдельным данным диэлектрические свойства стеатитовых ма териалов ухудшаются при увеличении различий ТКЛР стекловидной и кристаллической фаз в результате появления микроструктурных напряжений и микротрещин при охлаждении керамики. Предпола гается, что на участках керамики с микротрещинами электрически заряженные частицы закреплены недостаточно прочно и подвержены колебаниям в поле высокой частоты, из-за чего возникают дополни тельные диэлектрические потери и повышается tg Ô. Микротрещины обусловливают повышенную гидратацию, что также увеличивает tg Ô. Такие же явления обнаружены и для глиноземистой керамики. Если в глиноземистой керамике помимо корунда содержатся другие
кристаллические |
фазы |
(анортит |
СаО • А120з ■2Si02, |
цельзиан |
|
ВаО • А120з • 2Si02 и |
др.), |
каждая из которых характеризуется ма |
|||
лым значением |
tgô |
(не |
больше, чем |
у корунда), но |
отличается |
значениями ТКЛР, то такой керамический материал |
имеет больший |
||
tg Ô, чем чистоглиноземистая керамика. |
Повышение |
tg Ô |
в данном |
случае также вызвано образованием |
микротрещин и |
адсорбцией |
|
в них влаги. |
|
|
|
Следует также обратить внимание на то, что состав стекловидной фазы и ее строение оказывают известное влияние на стойкость к термоударам стеатитовых мате риалов. Последняя снижается при увеличении плотности упаковки структурной решетки стекла, если это вызвано увеличением ионного радиуса двухвалентных катионов.
52
Поэтому однотипные стеатитовые материалы, содержа щие в составе стеклофазы катионы с малыми ионными радиусами, например, Zn+ 2 — 0,74-10~ 10 м или Са+2— 0,99-ІО-10 м, отличаются большей стойкостью к термо ударам, чем материалы, в стеклофазе которых нахо дятся катионы с большими ионными радиусами (Sr+ 2 — 1,13-ІО-10 м, Ва+2 — 1,35-ІО-10 м). Стойкость к термо ударам понижается из-за возникновения внутренних микронапряжений и деформации структурной решетки стекла при введении катионов с большими ионными
радиусами.
Что касается механической прочности, то она сни жается, как правило, при наличии в стеклофазе стеати товых материалов большого количества окислов однова лентных элементов R2O (ЫагО и К2О). Стеатитовые материалы, содержащие в стеклофазе окислы двух валентных элементов RO (CaO, Mg'O, ZnO, SrO, BaO), имеют более высокую механическую прочность, особен но в случае одновременного содержания нескольких окислов RO. Отсутствуют данные о влиянии на меха ническую прочность величины ионного радиуса и атом ного веса окислов элементов одинаковой валентности. Влияние валентности элементов объясняется по-види- мому тем, что при внедрении в кремнеземистое стекло окислов одновалентных элементов происходит разрыв связей между кремнием и кислородом, в то время как при обогащении стекла окислами двухвалентных эле ментов не нарушается целостность валентных связей, только вместо связей одного типа (Si—О) возникают связи типа Si—О—R—О—Si.
Механическая прочность стеатитовых материалов резко снижается при увеличении размера кристаллов и нарушении однородности структуры как из-за присут ствия инородных включений (скоплений зерен стекла, агрегатов гематита, глинозема и др.), так и в резуль тате появления микро- и макродефектов (трещин, пор идр.).
е) Тальк и его влияние на свойства стеатитовых материалов
Физико-технические характеристики стеатитовых ма териалов и технологические свойства стеатитовых масс в большой мере обусловлены составом и строением таль к а — основного сырьевого материала. Тальки, приме няемые для производства стеатитовой керамики, сущест-
53
СО
»H
СМ
ео Sf
К
Ч
хо
сз
Н
о
сЗ
г
аз
.гна
8
О
Я
X
Химический состав тальков
+ о 9,ь?
2 +
О
ьв S .
о
га
«
tu
м
О
н
+
О
<
о
О- ж С I
& 5 н га
c g .
Ч
К
1 |
1 |
1 |
|
О |
ю |
|
ю |
СП |
со |
|
ю |
ОД |
од |
|
со |
СО |
СО |
|
со |
од |
1 |
|
1 |
од |
|
ю |
|
о |
|
Гр |
|
— |
о * |
|
аз |
со |
со |
|
од |
о |
о |
|
со |
ю |
со |
|
со |
о " |
о |
|
о |
1 |
1 |
|
1 |
о |
о |
|
од |
о |
о |
|
од |
о |
о |
|
о |
о |
сз |
|
од |
о |
ю |
|
аз |
—И |
о |
|
о * |
1 |
1 |
|
1 |
•ГР |
ю |
|
од |
о |
|
||
О |
о |
|
о |
со |
о |
|
од |
СО |
со |
|
f - |
|
о " |
|
о " |
1 |
1 |
|
1 |
О |
сз |
|
Оз |
•—с |
|
о |
|
о |
о |
|
о " |
00 |
Гр |
|
о |
<м |
аз |
|
00 |
ОД |
од |
|
ГР |
СО |
со |
|
СО |
1 |
1 |
|
1 |
од |
ю |
|
ю |
од |
Г - |
|
h- |
о * |
о " |
|
о |
со |
со |
|
СО |
о |
Гр |
|
о |
сз |
ю |
|
од |
іо |
LO |
|
іо |
1 |
1 |
|
1 |
ОД |
о |
|
о |
03 |
Ю |
|
ю |
rp |
rp |
|
rp |
|
н |
|
Э |
|
§ |
|
О- |
|
|
|
о |
|
|
|
о |
|
|
|
с |
|
о |
|
<У |
|
» |
|
о |
О) |
о |
|
я |
9S |
|
о |
|
о |
й>•-V. |
»я |
|
м |
Н |
Л |
0) |
о |
я |
н |
н |
с—I |
C-, |
и |
я |
о |
£, |
° |
к. |
te |
Я |
я |
S4 |
п |
* |
со |
Я |
«о |
bei |
||
|
|
Си |
|
О. |
Он |
W Си |
|
U U |
а |
и |
|
О |
и |
к |
|
U U |
|
U |
СО |
од |
Гр |
ю |
ІО |
Гр |
од |
по |
1о |
00 |
|
|
од |
со |
со |
од |
од |
см |
од |
|
|
о |
о |
о * |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
Гр |
Гр |
од |
о |
од |
ю |
о |
о |
ю |
—Н |
СО |
со |
Гр |
ю |
Гр |
со |
со |
Гр |
оз |
од |
00 |
— |
—, |
од |
—Н |
—, |
од —н |
од |
—, |
|
од |
со |
со |
СО |
со |
со |
со |
со |
со |
со |
о |
03 |
од |
Гр |
ю |
о - |
03 |
аз |
00 |
о |
Т-Н |
|
ю |
аз |
СО |
о |
со |
од |
|
о |
о о |
о " |
о " |
— —, о |
— |
|
—1 |
|||
СО |
h- |
од |
Гр |
по |
00 |
со |
00 |
00 |
Гр |
о |
Гр |
ю |
од |
од |
Гр |
с-. |
од |
|
|
о |
о |
^-н |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
—, |
ю |
аз |
со |
00 |
од |
Гр |
со |
со |
Гр |
ю |
р - |
Гр |
со |
|
|
со |
аз |
00 |
|
о |
о |
—4 |
|
|
|
од |
—н |
о |
— , |
о |
—Н |
о |
о ю о |
р - о |
о |
— , |
|||
ь- |
о |
о |
ю |
|
со |
|
со |
аз |
гр |
со |
од |
о " |
аз |
о |
аз |
h- |
аз |
h- |
аз |
со |
со |
СО |
ю |
со |
ю |
ю |
ю |
ю |
ю |
ь- |
Гр |
од |
Гр |
со |
со |
ю |
аз |
00 |
од |
од |
00 |
о |
Гр |
од |
ГР |
|
Гр |
Гр |
о |
Гр |
Гр |
ю |
ю |
ю |
ю |
ю |
ю |
со |
со" |
|
|
я |
|
|
|
2 |
|
|
|
Он |
|
|
|
{_ |
|
|
|
о |
|
|
|
Он |
|
|
|
•D |
|
|
|
*& |
|
|
* |
с |
|
о |
|
|
|
а |
ес |
|
|
о |
о |
|
|
»я |
о |
|
|
>> |
я |
|
|
и |
ч |
|
|
ч |
>> |
|
S |
< |
|
сз |
|
си |
|
|
S |
|
|
я |
|
и |
и |
ÇL, ° |
g |
и |
о |
||
и |
и |
в* |
S |
s |
w S |
|
|
|
|
а |
к |
я |
|
|
л |
5 |
а |
cf |
w |
a |
|
г |
5 |
5 |
ft |
||
>, |
Н |
о, |
Л |
Д |
и |
а, |
S |
«• |
< |
« |
ЕГ |
венно отличаются Друг от друга по составу и строению. В табл. 2-16 приведен химический состав маложелези стых тальков различных стран, используемых для по лучения стеатитовых материалов, а также тальков не которых месторождений СССР, перспективных в отно шении их дальнейшего применения для разных целей, в том числе в электроизоляторной промышленности.
Онотский кусковой тальк, пригодный для производ ства электроизоляторов, радиоустановочных и электро вакуумных деталей, должен удовлетворять требованиям ТУ-39-55 или ТУ-21-7-34-70, а молотый онотский тальк — ТУ-21-25-567. В соответствии с требованиями ТУ-39-55 общее содержание железа в онотском кусковом тальке в пересчете на Fe20 3 не должно превышать 0 ,6 %, а по тери при прокаливании при температуре 1 000°С долж ны находиться в пределах 4,5—6,5 мае. %.
К числу тальков с тонкокристаллической зернистой структурой (жировикам) относится гепферсгрюнский. Тальки СССР (Онотское месторождение), Испании, Румынии также имеют зернистую структуру типа жиро виков. Тальки ряда других стран, а также отечествен ные тальки, кроме онотского (табл. 2-16), характери зуются крупнокристаллическим пластинчатым строением. Египетский тальк занимает по структуре промежуточное положение между тальками этих двух типов.
Пластинчатые тальки, как правило, содержат значи тельно меньше примесей (А120 3, ТЮ2, Fe20 3), чем зер нистые (табД. 2-16). На основе зернистых и пластинча тых маложелезистых тальков могут быть получены вы сокочастотные и электроизоляционные стеатитовые материалы с хорошими электрическими и механическими свойствами. Применение пластинчатых тальков взамен зернистых в случае наличия в их составе меньшего содержания примесей позволяет получить стеатитовые материалы с меньшим значением тангенса угла диэлек трических потерь и более высокой механической проч ностью. Однако применение пластинчатых тальков при водит к повышению ТКЛР и в результате этого к сни жению стойкости к термоударам. Такое изменение характеристик имеет место в случае, если образцы для испытаний изготовлены из стеатитовых пластичных масс методом вытяжки из вакуумных прессов.
Пластичные стеатитовые материалы типа СПК-2 и другие на основе онотского талька имеют ТКЛР в ин
тервале температур 20—100°С около б -К И ^ О 1, а на основе тальков пластинчатого строения Киргитейского и других месторождений — около 8-10_6°С_1. Соответст венно стойкость к термоударам этих материалов значи тельно снижается — от 130 до 80—90 °С и ниже. В слу чае изготовления образцов для испытаний и изделий по непластичной технологии (прессованием, горячим литьем под давлением или другими способами) различие в зна чениях ТКЛР и стойкости к термоударам незначительно. В связи с этим для изготовления крупногабаритных изделий по пластичной технологии, особенно если они предназначены для работы в условиях резкого перепада температур, рекомендуется использовать зернистые тальки. В СССР для этой цели применяется только онотский тальк. Причины, по которым применение пластинчатых тальков ухудшает термические свойства стеатитовых материалов, а также некоторые важные тех нологические свойства пластичных стеатитовых масс, будут рассмотрены ниже.
Учитывая, что строение и химический состав талька, входящего в состав стеатитовой массы, оказывает боль шое влияние на технологические свойства масс и физикотехнические характеристики стеатита, в некоторых стра нах, не располагающих собственными месторождениями высококачественных тальков и работающих на привоз ном сырье различных месторождений, с целью стабили зации свойств керамики предпочитают вводить в состав одной массы тальки различных (до 4—5) месторожде ний. При этом в случае вынужденной замены талька одного месторождения другим свойства массы и полу чаемого материала практически остаются без измене ний, так как доля замененного талька в рецептуре мас сы мала. Отечественные стеатитовые массы, как пра вило, содержат тальк какого-либо одного месторождения.
Следует подчеркнуть, что при использовании в стеа титовых массах талька одного месторождения предъяв ляются особо жесткие требования к качеству и постоян ству состава талька, так как в случае замены талька — основного сырья неизбежно изменение технологических свойств массы и физико-технических характеристик по лучаемого стеатитового материала.
В ряде стран (СССР, ФРГ, ГДР, США, Болгарии и др.) прове дены опыты по замене природных тальков в стеатитовых массах синтезированным метасиликатом магния — энстатитом и протоэнстатитом. Стремление заменить природные тальки синтезированным ме
тасиликатом магния вызвано отсутствием в некоторых зарубежных странах тальков зернистого строения, запасы которых в природе ограничены, и, кроме того, трудностями технологического порядка в случае использования пластинчатых тальков, особенно в производ стве крупногабаритных изоляторов.
По имеющимся данным применение синтезированного метасили ката магния дает возможность получить стеатитовые изделия, свой ства которых лучше, чем у изделий из материалов на основе при родных тальков. В связи с этим использование синтезированного метасиликата магния в составе стеатитовых материалов имеет опре деленные преимущества. Пластинчатая структура слоистых тальков трудно разрушается при механической обработке и может быть только частично нарушена при обжиге до 1 300—1 400°С. Однако и обожженные чешуйки талька еще просвечивают, т. е. еще двух размерны по термическому расширению. Кристаллы же синтезиро ванного энстатита не прозрачны, .так как они трехразмерны.
Синтез энстатита производят термическим и гидротермальным методами из различных магнезиальных минералов (магнезита, хло ристого магния и др.) и кремнезема в различных формах (кварце вого песка, инфузорной земли, кварцевого стекла и иных материалов, содержащих кремнезем). Термический синтез метасиликата магния осуществляют нагреванием до 1 400 °С тонкоизмельченной шихты. Применение энстатита позволило получить в ФРГ вытяжкой из ва куумных прессов крупногабаритные опоры, оси и другие изделия с однородной структурой. Образцы, вырезанные из наружных и внут ренних частей изделий, диаметр которых 80 мм, имеют одинаковые ТКЛР, ів то время как такие же образцы из осей стеатитовых ма териалов на основе природного жировика (месторождения Гепферсгрюна и . Румынии) отличаются по ТКЛР на (0,Зч-0,4) • 10_6 СС_1. Гидротермальный синтез энстатита может быть осуществлен в авто клаве при температуре около 400 °С и избыточном давлении 400 кгсісм2.
Энстатит, полученный двумя вышеописанными способами, не отличается строением кристаллической решетки и кристаллооптиче скими характеристиками от такового, образующегося при нагревании жировика. В табл. 2-!7 приведены свойства стеатитовых материалов одинакового шихтового состава на основе природного жировика из Гепферсгрюна и синтезированного энстатита.
Т а б л и ц а 2-17
Свойства стеатитовых материалов
|
Предел прочности, кгсісм3 |
Интервал |
|
Основной магнийсодержащий |
при статиче |
|
|
компонент |
при сжатии |
спекшегося |
|
|
ском изгибе |
состояния, °С |
|
Жировик |
1 500 |
10 000 |
40 |
Синтезированный энстатит |
1 700 |
10 000 |
50 |
Синтез энстатита произведен также кз природного сырья Бол гарии — магнезита и кварцевого песка, полученного при обогащении каолина месторождения «Стахнов». На основе синтезированного зцетатита разработан высокочастотный сгеатцтовый материал с бо-
лее широким интервалом спекшегося состояния (50—60 °С), чем стеа титового материала из природного талька (10—20°С).
Образцы стеатитовых материалов на основе синтезированного
энстатита, |
обожженные |
при |
1 280 °С, |
характеризуются |
tgô = |
|||||
= (3-і-4) ■10“4 при 20 °С и /= 1 |
Мгц; при более низких температурах |
|||||||||
(1 260°С) |
и |
более |
высоких температурах |
(1 300—1 340°С) обжига |
||||||
tg ô образцов |
при |
одинаковых |
условиях |
измерения |
выше |
(4-ѵ- |
||||
14) • ІО“ 4. |
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
2-18 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Свойства стеатитовых материалов из талька и энстатита |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
- |
|
Стеатитовый материал |
||
|
|
|
Свойства1 |
|
из природного |
из синтезиро |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
талька |
ванного энста |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тита |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Водопоглощение, |
% |
г/см3................................... |
|
|
0 , 0 |
0 , 0 |
|
|||
Средняя плотность, |
........................ |
|
2 , 8 0 — 2 ,9 0 |
2 , 9 0 |
||||||
Плотность, г/см1 |
....................................... |
|
|
|
— |
3 , 0 5 — 3 ,1 6 |
||||
Предел прочности при статическом из- |
|
|
|
|||||||
гибе, |
кгс/см2 ........................................... |
проницаемость |
е при |
> 1 200 |
=э1 400 |
|||||
Диэлектрическая |
|
|
|
|||||||
20 °С и f — 1 М г ц ............................... |
|
потерь |
< 7 , 5 |
6 , 5 — 7 . 0 |
||||||
Тангенс |
угла |
диэлектрических |
|
|
|
|||||
tg 5• 104 |
при f = |
1 |
Мгц и при: |
|
|
|
|
|||
20 °С |
....................................................... |
|
|
|
|
|
< 1 0 |
3 — 4 |
||
80 °С |
....................................................... |
|
|
|
|
|
< 1 2 |
3— 8 |
||
Удельное объемное электрическое сопро- |
|
SslO12 |
||||||||
тивление рѵ, ом-см, при |
1 0 0 °С . . . |
> 1 0 12 |
||||||||
Электрическая |
прочность Е, кв/мм . . |
< 2 0 |
28 — 36 |
1Определены по методике ГОСТ 5458-64,
Диэлектрическая проницаемость е и удельное объемное электри ческое сопротивление ру в меньшей степени зависят от температуры обжига образцов в пределах 1 260—1 340 °С; так, при 20 °С и f — = 1 Мгц диэлектрическая проницаемость равна 7—8, удельное элек трическое сопротивление при 100 °С—(1 -е 8) - ІО12 ом ■см. Данные табл. 2-18 показывают, что стеатитовый материал из синтезирован ного энстатита не уступает по свойствам стеатитовому материалу на основе талька, а по некоторым свойствам лучше.
2-3. ПРОИЗВОДСТВО ИЗДЕЛИИ ИЗ СТЕАТИТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ а) Приготовление стеатитовых масс
Стеатитовые изделия в зависимости от конструкции, габаритов и требований к точности размеров изготовля ются по пластичной технологии, шликерным литьем в гипсовые формы или методами непластичной техноло гии: сухим, полусухим, мокрым прессованием и горячим литьем под давлением термопластичных шликеров в ме
таллические формы. При приготовлении пластичных стеатитовых масс около 75 мае. % вводимого талька для частичного разрушения присущей ему зернистой или пластинчатой структуры подвергают предваритель ному обжигу до температуры 1 300—1350°С. Предвари тельный обжиг талька также способствует снижению огневой усадки изделий и устраняет получение изделий с неровной, так называемой шагреневой поверхностью. Для получения стеатитовых масс, предназначенных для производства изделий горячим литьем под давлением, предварительный обжиг талька не производят.
Процесс приготовления стеатитовых масс заключает ся в подготовке сырьевых материалов, их помоле и сме шении компонентов шихты мокрым способом, а затем обезвоживании получаемого шликера. Каменистые ма териалы— тальк (сырой и обожженный), полевой шпат, магнезит и другие минералы — сортируют, удаляя кус ки, сильно зажелезненные или имеющие инородные включения, отмывают от загрязнений, подвергают раз дельному крупному дроблению на щековых дробилках, затем среднему дроблению на бегунах или вальцовых дробилках и электромагнитной сепарации. В случае введения в стеатитовые массы полевого шпата или пег матита эти материалы предварительно измельчают мок рым способом в шаровых мельницах до среднего раз мера частиц 10 — 20 мкм с целью более полного их раст ворения в образующемся при обжиге изделий расплаве и снижения температуры его образования.
Наиболее рационально приготавливать стеатитовые масеы совместным мокрым помолом и смешением всех компонентов шихты в шаровых мельницах со стеатито вой футеровкой стеатитовыми шарами. Помол произво дится при соотношении материал — мелющие тела 1 : 1 . Влажность шликера лежит в пределах 40—50% в зави симости от шихтового состава, главным образом содер жания глинистых минералов и добавок магнийсодержающих компонентов. О степени тонины помола судят по остатку на сите с сеткой № 006 или № 004 и размеру зерен, определяемому под микроскопом. Тонина помола колеблется для различных материалов в довольно зна чительных пределах. Для таких пластичных стеатитовых материалов, как ТК-21, ТКП, СПК-2, тонина помола характеризуется остатком, на сите с сеткой № 006 — 0,3—Г% и с сеткой № 004 — 3—4%. При этом преобла