книги из ГПНТБ / Аветиков В.Г. Магнезиальная электротехническая керамика
.pdfпо разнице предела Прочности образцов при сжатии в исходной состоянии и после нагревания до разных (повышающихся в каж дом цикле испытаний) температур и быстрого охлаждения. Стой кость к термоударам характеризуют температурой нагревания об разцов, при которой остаточная прочность охлажденных образцов составляет 66% исходной величины (до испытаний). Поэтому на блюдается различие в значениях стойкости к термоударам отечест венных кордиеритовых материалов (составляет 500—700 °С) и зару бежных (150—400 °С по данным различных сообщений).
В случае применения керамики для изготовления детал.ей элек тротехнических изделий и изоляторов определение стойкости к тер моударам по перепаду температур, при котором за разрушение принимается появление первой трещины, более справедливо. Это объясняется тем, что трещины, возникающие в местах наибольшей концентрации напряжений, приводят к ухудшению свойств изделий и их дальнейшему разрушению. Если керамика, в том числе кордиеритовая, используется для других целей (изготовления огнеупорных стойких к термоударам изделий, строительных деталей), то стой кость к термоударам может быть успешно определена также по уменьшению механической прочности в результате разрушения ма териала при термическом ударе.
Т а б л и ц а 4-8
Классификация степеней дугостойкости керамических пластин
6 |
О) |
|
Состояние керамической пластины при определении |
u> |
|
||
>. |
5 |
X |
дугостойкости |
К |
X |
||
|
0> |
2 |
|
Ее о |
|
* 4 |
|
Проводимость мостика |
|
|
||
О) £ |
|
К я |
|
Дефекты на керамической |
||||
|
|
СО>> |
|
|
|
|||
а О |
|
|
под дугой |
после охлаждения |
пластине |
|||
Ö о |
|
Он |
п |
|
|
|
||
Л-1 |
> |
2 |
0 |
|
Имеется |
Имеется |
Обугливается или об- |
|
Л-2 |
< |
2 |
0 |
|
я |
Отсутствует |
Разрушается |
|
Л-3 |
> |
2 |
0 |
- |
я |
„ |
--- |
|
Л-4 |
< |
2 |
0 |
|
Отсутствует |
я |
Плавится, |
остекловы- |
|
|
|
|
|
|
|
вается, |
испаряется |
Л-5 |
> 2 |
0 |
|
|
|
|
— |
|
Л-6 |
< |
2 |
0 |
|
» |
я |
— |
|
В |
некоторых зарубежных странах дугостойкость |
определяют |
на пластинах из испытуемого керамического материала при на пряжении 220 в. Электродами служат стержни диаметром 8 мм из чистого углерода. После возникновения между электродами воль товой дуги их раздвигают по пластине со скоростью, не превышаю щей 1 мм/сек. О дугостойкости судят по возникновению на охлаж денной керамической пластине проводящего мостика, возникающего при воздействии вольтовой дуги. Различают шесть ступеней дуго стойкости (Л-1—Л-6), определенной по такой методике (табл. 4-8). Согласно этой классификации степень Л-6 характеризует наивыс шую дугостойкость.
Кордиеритовые материалы имеют высокий тангенс угла диэлектрдических потерь. По стандарту ФРГ DIN
40685-67 для плотных кордиеритовых материалов группы
410 допустимая величина тангенса угла диэлектрических
потерь |
при 20 °С, частоте 50 гц |
должна быть |
не более |
||
200ІО“4 и при частоте |
1 М гц— (40-ъ70) • ІО-4. Для |
по |
|||
ристой |
кордиеритовой |
керамики |
(по группе |
520) |
эта |
характеристика указанным стандартом не нормируется. По этой причине кордиеритовую керамику используют в электро- и радиотехнике как электроизоляционный стойкий к термоударам и дугостойкий материал.
Так как стойкость к термоударам и дугостойкость являются основными характеристиками кордиеритовой керамики, далее излагаются некоторые сведения о их зависимости от различных факторов.
Известно, что стойкость к термоударам является ком плексом многих свойств керамических материалов. Ме тодики разных стандартов определения стойкости к тер моударам сильно отличаются друг от друга. Поэтому за служивают внимания попытки рассчитать стойкость к термоударам. Формулы расчета интересны и тем, что показывают, какими свойствами материалов определяет ся стойкость к термоударам и от каких факторов зави сит. Разрушение при испытаниях на стойкость к термо ударам наступает, когда напряжения на поверхности из делия, возникающие' в результате резкого перепада тем ператур (термического удара), превышают механическую прочность при растяжении.
Приведенные ниже формулы расчета стойкости к тер моударам применимы в случае, если под стойкостью к термоударам понимают тот минимальный перепад тем ператур, при котором на керамике появляется первая
трещина. Коэффициент |
стойкости |
к термоударам R, |
||
°С • см2/сек, рассчитывают по формуле |
|
|||
а |
(1 — |J.) |
\ |
|
(4-1) |
|
Еа |
Cd |
’ |
|
|
|
где о — механическое усилие при растяжении, при кото ром происходит разрушение образца; ц — коэффициент Пуассона; Е — модуль упругости; а — температурный ко эффициент линейного расширения; %— теплопроводность; С — удельная теплоемкость; d — объемная масса.
Большое значение имеет форма изделия, которая учи тывается при расчете стойкости к термоударам по сле дующей формуле:
(4-2)
где AT — перепад температур, при котором происходит разрушение; Т0— температура нагревания; Т' — темпера тура охлаждения; S — фактор формы изделия.
Уравнения (4-1), (4-2) справедливы для расчета стой кости к термоударам гомогенных тел. Эти уравнения мо гут быть использованы также для приближенного расче та стойкости к термоударам гетерогенных систем (таких, как керамика), так как расчет стойкости к термоударам производится по отдельным физико-техническим харак теристикам керамики. В свою очередь каждая из харак теристик керамики отражает факторы, определяющие ге терогенность системы: концентрацию напряжений, порис тость, неоднородность структуры и др.
Т а б л и ц а 4-9
Свойства и коэффициент стойкости к тбрмоударам |
пористых |
||||
кордиеритовых пластин при разных температутах |
|
||||
|
Свойства |
|
|
Температура, |
°с |
|
|
20 |
500 |
1000 |
|
|
|
|
|||
Предел прочности при растяжении о, |
30 |
30 |
40 |
||
кгс/см2 ............................................... |
|
ц |
|||
Постоянная Пуассона, |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
||
Модуль упругости Е, |
кгс/см2 . . . . |
12-ІО5 |
2,4-Ю 5 |
3-106 |
|
Температурный коэффициент линей- |
1,5 |
2,5 |
3,6 |
||
ного расширения а, |
ІО -6 “С-1 . . |
||||
Коэффициент |
теплопроводности Л, |
0,0022 |
0,0022 |
0,0019 |
|
кал/см-° С |
........................................... |
|
|||
Удельная теплоемкость С, кал/(ч-°С) |
0,20 |
0,24 |
0,28 |
||
Средняя плотность, г/см?.................... |
1,8 |
1,8 |
1,8 |
||
Коэффициент стойкости к термоуда- |
0,49 |
0,19 |
0,14 |
||
рам R (по |
расчету), |
°С-см2/сек . . |
|||
Критическая |
скорость охлаждения |
|
|
|
|
при разрушении, °С/мин: |
88 |
34 |
25 |
||
Ѵ а ................................................ |
|
|
|||
Ѵъ................................................... |
|
|
22 |
8,5 |
6,3 |
В табл. 4-9 приведены результаты определения физико-техни ческих характеристик кордиеритового материала и данные по рас чету коэффициента стойкости к термоударам (R) для образцов, имеющих форму пластин различной толщины в направлении тепло вого потока (Sa= 20 мм и Sf, = 40 мм). Кроме того, указана крити ческая скорость охлаждения при разрушении ѵа и ѵь для пластин разной толщины.
Как видно из формул (4-1) и (4-2), стойкость к тер моударам повышается при увеличении механической прочности при растяжении, коэффициента Пуассона и теплопроводности и уменьшается при росте модуля упру-
132
гости, ТК.ЛР, удельной теплоемкости и объемной массы (уменьшении пористости). Увеличение размеров образца (изделия), главным образом толщины, снижает стой кость к гермоударам. Что касается формы изделий, то наличие отдельных частей изделия с большой разницей по толщине весьма отрицательно влияет на стойкость к термоударам, так как в местах, где разница толщины изделия имеет большие значения, концентрируются на пряжения.
Влияние различных характеристик на стойкость к тер моударам не равнозначно. Наибольшее влияние оказы вает прежде всего ТКЛР, затем прочность при растяже нии и модуль упругости. Большое значение также имеет пористость. Плотная кордиеритовая керамика (как и другие виды тонкой керамики) менее стойка к термоуда рам по сравнению с пористой. К числу факторов, повы шающих стойкость к термоударам кордиеритовых мате риалов, относятся свойственное кристаллам кордиерита анизотропное расширение и сжатие при нагревании и охлаждении. Как было указано выше, кристаллы с та кими свойствами имеют малую среднюю величину тем
пературного |
коэффициента |
линейного |
расширения |
(табл. 4-5). |
напряжения, |
вызванные |
анизотропией |
Внутренние |
кристаллов, — причина появления в материале микротре щин, которые делят изделие на отдельные частицы. Та кие частицы могут незначительно сдвигаться, следствием чего являются повышение упругости структуры, возмож ность более свободного расширения и сжатия кристал лов и повышение стойкости к термоударам.
Другое важное свойство электротехнической кордиеритовой керамики — ее высокая дугостойкость. Это свой ство также зависит от многих условий. При работе вы соковольтной и низковольтной электроаппаратуры по является электрическая дуга, температура которой до стигает 20 000°С. Однако время горения дуги весьма незначительно, исчисляется долями секунд. Возникшая электрическая дуга прерывается и гасится в специаль ных дугогасительных камерах электроаппаратуры. Дуго гасительные решетки камер или детали, из которых вы полнены решетки, должны выдерживать без разрушения резкий перепад температур (термический удар) при воздействии электричской дуги. Поэтому керамика, при меняемая для изготовления дугогасительных устройств,
должна отличаться высоким электрическим сопротивле нием, большой стойкостью к термоударам и дугостойко стью.
Допускается оплавление поверхностного слоя стенок керамических решеток или ее деталей во время горения дуги. Образующийся из-за плавления керамики остекло ванный слой (как бы покрытие) должен быть прочно связан с керамикой во избежание его разрушения, ска лывания и вызванного этим загрязнения электроаппара туры. Для этих целей применяется дугостойкая керами ка с возможно большей огнеупорностью для уменьшения ее оплавления при эксплуатации. Однако огнеупорность керамического материала не является основным свойст вом, определяющим его пригодность для производства дугостойких изделий, так как огнеупорность даже наи более жаростойких керамических материалов не превы шает 2 000—2 500°С, а температура дуги во много раз выше.
Более существенным является прочность связи кера
мического |
материала с остеклованным слоем, которая |
во многом |
зависит от согласования ТКЛР керамическо |
го материала и остеклованного слоя.
Чем меньше разница в ТКЛР керамического матери ала и покрытия (глазури, стекла, эмали), тем больше прочность их сцепления. Наиболее благоприятным явля ется тот случай, когда ТКЛР покрытия меньше, чем ке рамики, тогда покрытие находится в состоянии сжатия и в результате повышаются механическая прочность ке рамики и стойкость к термоударам, а также прочность связи керамики и покрытия. При этом условии умень шается возможность появления на покрытии дефектов: цека, трещин, отрыва от керамики и пр.
Зависимости теплового расширения керамики и по крытия от температуры должны быть согласованными. В противном случае между керамикой и покрытием воз никают внутренние напряжения, которые могут привести к отрыву покрытия, если напряжения превышают силу сцепления керамики и покрытия и прочность керамики при растяжении. По существующей методике дугостой кость керамических материалов на образцах определя ется при пониженном напряжении и токе, но, несмотря на это, дает известное представление о дугостойкости электрокерамики. Для исчерпывающего суждения о ду гостойкости керамических материалов, применяемых
в высоковольтной аппаратуре (например, высоковольт ных магнитных выключателях и других устройствах), необходимо проверить керамические детали в электро аппаратуре при номинальных напряжении и токе. В этом случае керамические изделия испытываются в более же стких условиях, больше разрушаются и оплавляются. По результатам таких испытаний судят об истинной дуго стойкости' керамики и пригодности ее для разных целей.
Испытания деталей одинаковой конструкции из кордиеритовой К-2 и сподуменовой керамики ЛС-9 в дугогасительных камерах высоковольтных магнитных выклю чателей показывают следующее. Более дугостойки кордиеритовые детали, выдерживающие испытания без раз рушения при напряжении 6 кв .и токе до 50 ка, Сподуменовые детали выдерживают испытания при напряже нии 6 кв и токе до 20 ка. При больших токах на сподуменовых деталях появляются трещины.
и |
На поверхности испытанных (при напряжении 6 кв |
токе 50 ка) кордиеритовых деталей, соприкасающих |
|
ся |
с электрической дугой, имеется прочно связанный |
с керамикой слой толщиной 30—350 мкм. Этот слой пред ставляет собой стекло, отвечающее по составу кордиериту (УѴ=1,586±0,02), в которое вкраплены кристаллы же лезистого кордиерита (уѴ= 1,650 ч- 1,670). На сподумено вых деталях после испытаний при напряжении О кв и токе 20 ка образуется слой, легко отделяющийся от ке рамики. Этот слой достигает максимальной толщины 60 мкм. Он состоит в разрезе из кристаллов ß-сподумена и стекла, имеющего состав сподумена (N;= 1,516н-1,523) ; слой стекла имеет толщину около 20—30 мкм. Отрыв оплавленного слоя происходит в месте контакта споду меновой керамики и стекла; частично совместно со стек лом открывается керамика, состоящая из кристаллов ß-еподумена.
Остеклованный слой, образующийся на кордиеритовой керамике при воздействии электрической дуги, проч но связан с керамикой. Последнее объясняется, во-пер вых, сравнительно малым различием между ТКЛР кордиеритовой керамики К-2 и остеклованного слоя кордиеритового состава. Температурные коэффициенты линей ного расширения этих материалов мало отличаются друг от друга и при температурах 20—700 °С составляют око ло ЗЛО-6 СС~1. Во-вторых, благодаря тому что ход кри вых теплового расширения их мало различается. Поэтю-
му между кордиеритовой керамикой и стеклом не возни кает значительных внутренних напряжений, приводящих к отрыву остеклованного слоя даже при резком терми ческом ударе.
По-другому ведет себя сподуменовая керамика ЛС-9, которая сильно отличается по ТКЛР от сподуменового
стекла. Температурный коэффициент |
линейного расши |
|||
|
рения сподуменовой керами- |
|||
|
ми составляет при 20—700 °С |
|||
|
всего 0,3510_6°С_1 и в про |
|||
|
тивоположность кордиерито |
|||
О 100 200 300 4005006в0°с |
вой керамике резко изменяет |
|||
ся при повышении темпера |
||||
|
||||
Рис. 4-7. Зависимость ТКЛР а |
туры: до 500°С его значение |
|||
отрицательно, а при |
более |
|||
сподуменовой керамики ЛС-9 |
||||
от температуры. |
высоких |
температурах |
(до |
700 °С) его величина положи тельна (рис. 4-7). Как показано ниже, стекла системы Li20 —А120 з—Si02 имеют большой ТКЛР (в 2 раза боль ше, чем стекла системы Mg0-^-Al20 3—Si02). Из-за боль ших различий между ТКЛР сподуменовой керамики и сподуменового стекла, а также из-за несоответствия хода кривых их теплового расширения между керамикой и остеклованным слоем при термоударе возникают боль шие напряжения, что приводит к отрыву остеклованного слоя.
Стекла различных систем в интервале температур 20—500°С имеют значения ТКЛР:
Состав стекла |
3,26 |
M g0-A l20 3-4Si02 ............................................... |
|
M g0-A l20 3-6Si02 ............................... |
2,63 |
MgO-А120 3- 10SiO2 ........................................... |
2,00 |
Li20 - А120 3 • 4Si02 ............................................... |
6,66 |
Li20 -A l20 3-6Si02 ............................................... |
5,25 |
Li20 -A l20 3-10Si02 ............................................... |
3,93 |
Из-за особенностей теплового расширения сподуме новой керамики, несмотря на то что она имеет очень низ кий ТКЛР, высокую стойкость к терімоударам и большое удельное объемное электрическое сопротивление, ее при менение как дугостойкого материала ограничено. В от личие от кордиеритовой керамики она может быть при менена для изготовления дугостойких деталей электро аппаратуры, предназначенной для работы при меньших токах и напряжении.
Свойства кордиеритовых материалов во многом опре деляются шихтовым, химическим и минералогическим составом. В составе различных кордиеритовых материа лов содержание окислов, образующих кордиерит, колеб
лется |
в широких |
пределах, мае. %: MgO от |
3 до 20, |
А12 0 з |
от 24 до 45 |
и S i0 2 от 45 до 65. Обычно |
составы |
кордиеритовых материалов находятся в поле корунда или
муллита диаграммы состояния |
системы MgO—А12 0 з — |
S i0 2; помимо кордиерита в них |
содержатся значитель |
ные количества муллита, корунда и других минералов. Присутствие в кордиеритовом материале минералов с большим тепловым расширением, чем у кордиерита,
повышает ТКЛР, а следовательно, снижает стойкость к термоударам и дугостойкость. Исключение составляет корунд; хотя его ТКЛР намного выше, чем у кордиери та, благодаря высокой теплопроводности содержание ко рунда в кордиеритовой керамике значительно повышает ее стойкость к термоударам и дугостойкость, несмотря на некоторое одновременное увеличение ТКЛР. Поэтому в кордиеритовые материалы часто вводят корунд. Так, в состав отечественных кордиеритовых материалов К-2, К-4, Л-24 и др. вводят электрокорунд или обожженный технический глинозем (10—20%). Наличие в этих мате риалах корунда — одна из причин их высокой стойкости к термоударам и дугостойкости.
Следует отметить роль муллита, нередко содержаще гося в кордиеритовых материалах. Муллит несколько снижает стойкость к термоударам и дугостойкость кор диеритовой керамики, так как ТКЛР муллита выше, чем кордиерита, а по теплопроводности эти минералы мало различаются. Присутствие муллита объясняется тем, что он образуется при обжиге кордиеритовых материалов как промежуточная фаза, а реакции получения из него кордиерита полностью не завершаются, о чем подробнее сказано ниже.
В табл. 4-10 приведены составы различных кордиеритовых ма
териалов, полученных |
из обожженного при |
900 °С углекислого |
маг |
||
ния, |
обожженного при 800 °С аморфного кремнезема |
и глинозема. |
|||
|
Материал № 2 отвечает теоретическому составу кордиерита, |
||||
материал № 3—эвтектике при температуре |
1345°С |
(рис. 4-1). На |
|||
рис. |
4-8 изображены |
зависимости теплового расширения и на |
|||
рис. |
4-9 — удельного |
объемного электрического сопротивления |
об |
разцов кордиеритовых материалов № 1—6 (табл. 4-10). Образцы обожжены при температурах, обеспечивающих водопоглощение ма териала около 3—8% (табл. 4-11). Исключение составляют образцы
Химический и минералогический состав кордиеритовых материалов
№ м а т е р и а л а
1
2
■ з
4
5
6
С о д е р ж а н и е о к и с л о в , |
С о д е р ж а н и е м и н е р а л о в , м а е . % |
||||||
|
м а е . % |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
М е т а с и л и |
С и л и м а - |
Ф о р с т е |
|
M g O |
А 1аО з |
S i 0 2 |
К о р д и е р и т |
к а т м а г |
|||
н и т |
р и т |
||||||
|
|
|
|
н и я |
|||
|
|
|
|
|
|
40,0 |
13,8 |
46,2 |
40 |
|
|
60 |
13,7 |
34,9 |
51,4 |
100 |
— |
— |
— |
25,0 |
21,0 |
54,0 |
59,6 |
39,1 |
— |
1,3 |
29,5 |
14,0 |
56,5 |
39,5 |
60,5 |
— |
— |
20,5 |
17,5 |
62,0 |
50,2 |
33,9 |
15,9 |
— |
10,4 |
27,6 |
62,0 |
77,9 |
— |
22,1 |
— |
материала № 2 (100% кордиерита), водспоглощение которых даже при обжиге до 1 440 °С очень большое (30%).
Наименьшим |
тепловым расширением |
при |
температурах до |
1000 °С (1 • 10“3 |
см) отличается материал |
№ 2 |
(100% кордиерита). |
Уменьшение в материалах № 3—6 содержания кордиерита и нали чие других минералов (метасиликата магния и оилиманита) значи тельно, до (3-:-4) ■ІО“3 см, повышают тепловое линейное расширение
кордиеритовых материалов. Резко |
(до 9,5 • ІО-3 |
см) |
возрастает теп |
|||
ловое |
расширение |
кордиеритового |
материала |
№ |
1, |
содержащего |
много |
форстерита. |
Отмеченное повышение теплового |
расширения |
|||
AI, |
ІО“ 3 см |
|
р ѵ, о м - с м |
|
|
|
|
|
|
|
|
.. |
’00 г00 300*00500600*00800900 Y |
|
|
|
|||
Рис. |
4-8. Зависимость |
AI |
кор |
Рис. 4-9. Зависимость от темпера |
|||
диеритовых |
материалов |
от |
туры удельного объемного элек |
||||
температуры |
(номера |
кривых |
трического сопротивления |
кор |
|||
соответствуют |
номерам |
мате |
диеритовых |
материалов |
(номера |
||
риалов табл. |
4-10). |
|
|
кривых соответствуют |
номерам |
||
|
|
|
|
|
материалов |
табл. 4-10). |
|
Свойства кордиеритовых материалов
|
|
|
tg Ь при 20 "С и |
Диэлектрическая про |
|||||
№ ма |
Темпера |
Водопогло |
ницаемость s при |
||||||
|
частоте |
||||||||
териа |
тура об |
щение, % |
|
|
|
|
20 °С и частоте |
||
ла |
жига, °С |
|
ІО9 г ц |
10е г ц |
2 .107 г ц |
105 г ц |
10е г ц |
2-10' ' г ц |
|
|
|
|
|||||||
1 |
1 440 |
3,2 |
200 |
2 4 |
9 |
4,6 |
4,6 |
4,8 |
|
2 |
1 440 |
30,0 |
300 |
56 |
36 |
2,1 |
2,1 |
2,3 |
|
3 |
1330 |
3,0 |
300 |
58 |
30 |
4,1 |
4,1 |
4,3 |
|
4 |
1 330 |
5,7 |
300 |
55 |
30 |
4,3 |
4,3 |
4,6 |
|
5 |
1 330 |
3,0 |
300 |
55 |
30 |
4,0 |
4,0 |
4,1 |
|
6 |
1 440 |
7,5 |
300 |
54 |
36 |
3,7 |
3,7 |
3,8 |
кордиеритовых материалов объясняется более высоким тепловым расширением метасиликата магния, силимакита и особенно форстери та по сравнению с кордиеритом. Как видно из данных табл. 4-11, у образцов всех кордиеритовых материалов высокий тангенс угла диэлектрических потерь, снижающийся при увеличении частоты от ІО5 до ІО7 гц с 200—300 до 9—36. Наименьший tg Ô имеет материал № 1 из-за большого содержания форстерита. Малая величина s ма териала № 2 при указанных частотах объясняется его высокой пори стостью. Кордиеритовый спекшийся материал из химически чистых окислов с незначительной добавкой бентонита, у которого содержа
ние MgO, |
А120з |
и |
Si02 |
приближается |
к теоретическому |
составу |
|||
кордиерита |
(MgO=13,4 |
мае. %; |
Аі20з=36,4 |
мае. %; |
Si02 = |
||||
= 50,2 мае. %), имеет следующие свойства: |
|
|
|||||||
Водопоглощение, % |
г/см3........................... |
|
|
|
0,04 |
||||
Средняя плотность, |
|
|
|
2,30 |
|||||
Температурный коэффициент линейного расширения а, |
2,80 |
||||||||
ІО-6 °С-> при 20—600 °С ................................................... |
|
|
|
||||||
Стойкость к термоударам, °С ............................................... |
изгибе, кгс/см2 . . . |
500 |
|||||||
Предел прочности при статическом |
700 |
||||||||
Предел прочности при сжатии, кгс/см2 |
........................... |
|
3 400 |
||||||
Твердость по шкале |
Мооса................................................... |
|
tgÔ-104 |
при f |
8 |
||||
Тангенс |
угла |
диэлектрических потерь |
600 |
||||||
= 1 |
кгц и |
20 |
°С |
, . . ................................................... |
|||||
Диэлектрическая проницаемость е |
при f = 1 кгц |
и 20 °С |
9 |
4-3. ПРОИЗВОДСТВО ИЗДЕЛИИ ИЗ КОРДИЕРИТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ
а) Приготовление кордиеритовых масс
Кордиеритовые массы, применяемые для изготовле ния изделий, содержат непластичные материалы: тальк, магнезит, корунд, глинозем, кварцевый песок, добавки полевых шпатов, пегматитов и др. и пластичные: глину, бентонит, каолин. Наиболее рациональная технология приготовления кордиеритовых материалов заключается