книги из ГПНТБ / Любутин О.С. Автоматизация производства стеклянного волокна
.pdfпородных, по и различных производств. Следует отметить, что по этим показателям (за исключением автоматизации аналитического контроля) "технический уровень автома тизации производства стеклянного волокна достаточно высок.
В работе [15] предлагается вычислять «интеграль ный коэффициент» уровня автоматизации как произведе ния двух исходных показателей
Кп = КіК2, |
(1) |
где К\ — коэффициент охвата автоматизации; Ко — коэффициент со вершенства автоматизации.
Указанные коэффициенты определяются следующим образом:
где А—общее |
|
количество |
операции, |
подлежащих |
автоматизации; |
|
В— количество |
автоматизированных |
операций; |
|
|||
|
|
K, = \ a |
l + |
^a,-\-^.as, |
(3) |
|
где Ь\, Ь2, Ь3 |
— коэффициенты, |
характеризующие структуру систем |
||||
КИП и автоматики: йі — количество автоматически |
контролируемых |
|||||
операций; Ь2 |
— количество |
дистанционно выполняемых операций; |
||||
Ь3 — количество |
автоматически |
регулируемых операций; |
Ьі + ь% + b3 = B.
Коэффициенты ai, а2 и as зависят от свойств автома тизируемого объекта и определяют «важность» выделен ных групп систем КИП и автоматики. Эти коэффициенты определяются обычно экспериментально. В [15] они име ют следующие значения: аі = 0,5, а2 = 0,7, а 3 = 1 . Естест венно, качественная разбивка систем КИП и автоматики на группы может быть более детальной.
Таким образом, интегральный коэффициент уровня автоматизации определяется как
к |
w ѵ |
= |
0,5^ + 0 , 7 6 « + |
6з |
. |
Л„ = |
Д і Л 2 |
— |
|
Анализ фактических данных показывает [15], что су ществует тесная корреляционная связь между интеграль ным коэффициентом уровня автоматизации и ее эконо мической эффективностью. Эта зависимость растет с по вышением уровня автоматизации до некоторого предела, а затем начинает падать. Регрессионный анализ уста-
20
навливает [15], что с переходом к • дистанционному управлению и автоматическому.регулированию экономи ческая эффективность повышается больше, чем при рас ширении охвата автоматизации. По-видимому, этот путь является достаточно перспективным, особенно, если его удастся объединить в той или иной форме с информаци онным подходом.
Используя описанную методику, можно вычислить ин тегральный коэффициент уровня автоматизации двухстадийного процесса выработки непрерывного стеклово локна (см. рис. 2) —он равен Ли œ 0,4. По всей вероят ности, эта величина является завышенной по причи нам, описанным ранее.
Исходные данные для расчета показателей уровня ав томатизации производства берутся из материалов про- ектно-технической документации (в основном по разде лам технологии, автоматизации и технико-экономических показателей) для новых производств [12], материалов служб автоматизации, планово-отчетной документации и данных статистической отчетности предприятия—для действующих производств.
Г л а в а 2
СРЕДСТВА АВТОМАТИЧЕСКОГО КОНТРОЛЯ И РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ
ПАРАМЕТРОВ
РЕГУЛЯТОРЫ ТЕМПЕРАТУРЫ
Во многих работах [1—4] указывается, что при выра ботке непрерывного стеклянного волокна одним из ос новных параметров, существенно влияющих на ход тех нологического процесса и качество получаемого волокна, является температура стекломассы. Регулирование ее должно быть достаточно точным, однако до сих пор нет общего мнения относительно разумного предела повыше ния этой точности. В некоторых сообщениях зарубежных фирм, носящих, как правило, рекламный характер, гово рится о регулировании температуры при выработке стек ловолокна с точностью ±0,2 и даже ±0,1° С.
Во ВНИИСПВ были сформулированы требования к аппаратуре для регулирования температуры стекло массы на установке для выработки стекловолокна в 200-фильерном стеклоплавильном сосуде с повышен ным уровнем стекломассы. В качестве входных парамет ров были приняты: температура сосуда х\, уровень стекло массы л'2, скорость намотки первичной нити х3; в качестве выходного параметра — метрический номер стеклонити у. Средние арифметические и средние квадратичные откло
нения |
параметров составили |
соответственно: G (вес ни |
|
т и ) — |
1290 мг, ос = 100; |
АН |
(уровень стекломассы) — |
0,45 мм, а я = 0,044; Г С |
(температура) — 1226,6 ат = 7,3. |
Практика построения математических моделей промыш ленных объектов показывает, что в большинстве случаев необходимые статические зависимости могут быть линеа
ризованы |
в области равновесного |
режима |
и имеют |
||
вид [16]: |
|
|
|
|
|
|
|
y = b0 + |
2biXi. |
|
|
Возможность |
построения |
линейной |
модели |
вытекает |
|
из соответствия |
нормальному закону |
распределения эм- |
22
лирических распределении вероятностей основных техно
логических |
параметров. |
При |
выводе |
зависимости у— |
||
= / ( * ) все |
переменные |
были |
предварительно выражены |
|||
в стандартизованном |
масштабе по формуле |
|||||
|
/ _ |
хи |
|
- хі „. |
4 _ Уі — У |
|
|
V |
|
% |
' |
о, |
• |
В этом масштабе за начало отсчета переменной при нимается ее среднее значение, а за единицу измерения — величина среднего квадратичного отклонения. Как изве стно, коэффициенты взаимной корреляции выражаются формулой
1
Гу
адостоверность значений этих коэффициентов определя ет соотношение
|
|
|
|
I ^х.у |
I |
^ гкр- |
|
|
Обычно |
за гарантийную |
вероятность |
принимают |
Р = |
||||
= |
0,954 |
и г к р = 0 , 2 8 5 . При |
оценке коэффициентов |
корре |
||||
ляции |
|
значимым |
оказался |
лишь |
гХіУ {гХхУ =+0,85; |
|||
rXlXl |
= |
—0,154; rXJ/ |
= —0,077). |
|
|
|
Уравнение множественной регрессии в стандартизованном мас штабе имеет вид:
где ß,- находится из условия
б = |
| / |
j > |
(х) U (х) — ф (X)]* |
dx-гмші |
|
|
б = |
| / s |
[/ (х) — ф (.ѵ)]2->мин, |
|
|
до |
_ |
|
_ôô_ _ |
до |
_ |
ößt |
~ ° : |
|
öß 2 ~ 0 " " ' |
aß„ |
~ 0 ' |
Известно [17], что за меру близости в общем виде принимается величина, определяемая по формуле
|
|
' |
а |
|
|
где |
р(х)—заданная |
неотрицательная |
функция, |
называемая весом; |
|
[а, |
Ь] —отрезок, на |
котором задана |
функция |
f(x). |
|
|
Исходя из того, |
что |
результаты эксперимента (измерений) име- |
23
ют одинаковую точность и что искомая функция {(х) определена в конечном числе точек п, зависимость можно переписать в следую щем виде:
|
б = |
V S If (X) |
- ф (л-)]'-, |
|
где f(x)—оценка |
искомой |
функции; |
ф(.ѵ) — функция вида |
|
|
9(A-) = ßo + |
2ß,.v,, |
|
|
В нашем случае уравнение |
регрессии |
имеет вид: |
||
|
tg = 0,85/Хі |
|
||
или в натуральном масштабе: |
|
|
||
|
G = |
1294 + |
ШТ. |
(4) |
В полученном уравнении величина коэффициента при аргументе характеризует представительность данного па раметра в общей совокупности переменных, описываю щих процесс. Знак коэффициента определяет направле ние эффекта.
Равенство (4) показывает, что изменение температу ры сосуда на 1° вызывает изменение веса нити на 18 мг,
Рис. 6. Зависимость вероятного количества брака стеклонити от точности регулирования температуры
что соответствует примерно одному метрическому номе ру. Полученная закономерность согласуется с известны ми физико-химическими и технологическими закономер ностями процесса выработки стекловолокна.
На рис. 6 представлена полученная П. Г. Янцевым зависимость вероятного количества брака (по метрическо му номеру) стеклонити от точности регулирования тем пературного режима стеклоплавильного сосуда (заштри хованная зона характеризует дисперсию процента брака метрического номера нити при данной температуре). Из рисунка видно, что точность регулирования температуры
24
целесообразно иметь в пределах ±0,5—1°, так как даль нейшее увеличение ее не приносит ощутимого уменьше ния величины брака по номеру нити, но связано со значи тельнымусложнением регулятора.
До 1968 г. температуру стеклоплавильных сосудов при выработке стеклянного волокна регулировали путем стабилизации регулирующего параметра, например нап ряжения на зажимах стеклоплавильного сосуда, тока или мощности, потребляемой сосудом, так как главным фак тором, нарушающим установившийся режим, является колебание питающего напряжения. Для этой цели при менялся регулятор КРСТП-З [1]. Однако при современ ных требованиях к качеству стеклянного волокна приме нение такого регулятора не может дать удовлетворитель ных результатов, так как существенное влияние на тем пературу оказывают возмущения неэнергетического ха рактера, такие, как обрыв волокон, нестабильность воз душных потоков в подфильерной зоне и т. п.
Поэтому более рациональным является регулирова ние непосредственно температуры фильерной пластины стеклоплавильного сосуда.
Регулятор КПИ-Т
Корректирующий прибор КПИ-Т (рис. 7) может быть использован как самостоятельный регулятор. В этом случае необходимы промежуточные устройства для сог
ласования регулятора с исполнительными |
элементами. |
В производстве непрерывного стеклянного |
волокна ис |
полнительным элементом в схеме регулирования тепло вого режима является дроссель насыщения типа ДОС. Промежуточным звеном является магнитный усилитель ТУМ-А5-11, выход которого хорошо согласуется с вхо дом (обмоткой управления) дросселя насыщения, а ве личина входного сопротивления (600 ом) делает возмож
ным подключение |
(через выпрямитель) к одной или не |
||
скольким выходным обмоткам КПИ-Т [18]. |
Настройки |
||
КПИ-Т (степень связи и время |
изодрома) |
подбираются |
|
экспериментально. |
Наилучший |
характер |
переходного |
процесса был получен при степени связи 0,5—1 и време ни изодрома, равном 5—8 сек.
Описанная схема испытывалась при выработке нити толщиной 13,3 текс1 (Мм = 70—80). При этом средний ста-
1 Текс — вес 1 м нити в мг.
25
тисгнческпй разброс метрического номера в течение сме ны составил 4,65±0,49. Точность стабилизации темпера туры фпльернон пластины составила примерно ±1,5°.
С появлением регуляторов с точностью регулирования 0,5—Г и хорошо защищенных от наводок переменного
Рис. 7. Схема регулятора |
Рис. 8. Схема регулятора |
КПИ-Т |
РТС-5 |
тока регуляторы КПИ-Т утратили промышленное при менение в производстве стекловолокна. Тем не менее, учитывая простоту и невысокую стоимость, их удобно ис пользовать в тех случаях, когда не требуется высокой точности, особенно в производстве штапельного стекло волокна.
Регулятор РТС-5
В последнее время успешно прошел промышленные испытания и был рекомендован к серийному производст ву регулятор температуры типа РТС-5 [19], специально предназначенный для промышленности стекловолокна.
Техническая характеристика регулятора РТС-5
Точность |
регулирования |
+ 1 ° |
Диапазон |
» |
1000—1300 и |
1300—1600"' С
26
Термопара |
типа ПП |
Законы регулирования |
П , ПИ, ПИД |
Коэффициент усиления |
5—300 |
Время интегрирования |
0—100 сек |
» д и ф ф е р е н ц и р о в а н и я . . . . |
0—10 » |
Применение фотоэлектрического усилителя делает из мерительную схему регулятора нечувствительной к на водкам переменного тока, позволяет прикреплять термо пару непосредственно к находящемуся под напряжением стеклоплавильному сосуду.
Регулятор РТС-5 выполнен на полупроводниках, не имеет электронных ламп и регулирующих контактов, от личается простотой и высокой надежностью, обеспечивая длительную работу практически без обслуживания.
Выходной сигнал регулятора формируется в виде сигнала постоянного тока, величина которого изменяет ся в зависимости от отклонения температуры от задан ного значения с помощью находящегося в регуляторе ти ристора. Величина выходного сигнала позволяет осуще ствить непосредственное подключение регулятора к уп равляющей обмотке дросселя насыщения (рис. 8). Об ратная связь в регуляторе осуществляется с помощью трансформатора тока TT через датчик трансформатора тока ДТТ. В этом случае при эксплуатации и настройке регулятора РТС-5 следует учитывать динамическую ха рактеристику дросселя насыщения Др, входящего в кон тур обратной связи и потому оказывающего влияние на динамические характеристики регулятора, так как посто янная времени дросселя соизмерима с постоянной време ни стенки нагреваемого сосуда.
Применение регулятора РТС-5 возможно также и с ти ристорами. Для этого необходимо смонтировать в регу ляторе (или отдельно) дополнительный блок управления тиристорами.
Принципиальная электрическая схема регулятора РТС-5 приве дена на рис. 9. Измерительный узел регулятора не отличается от аналогичного узла стандартных электронных потенциометров. Вели чина опорного напряжения, подаваемого от полупроводникового стабилизатора напряжения, составляет 12 <?, что позволяет полу чить несколько пределов регулирования (например, замыкая сопро тивление R7, регулируют температуру в пределах 1000—1300 и 1300— 1600° С). Задатчик температуры выполнен в виде реохорда с под-1 вижным контактом из сплава серебра. Для точной настройки регу лятора ось подвижного контакта несет шкалу и соединена с ручкой задатчика через понижающий редуктор. Фотоэлектрический усили тель ФЭУ включен по компенсационной схеме, чем достигается не-
27
обходимое быстродействие и независимость |
коэффициента усиления |
от колебании яркости лампы, изменения |
питающего напряжения |
и т. д. Для защиты гальванометра ФЭУ от возможных перегрузок применена схема переключения коэффициента усиления ФЭУ, со
стоящая из |
диодов Дзз |
и Д з 4 и сопротивлений Ru и |
ЯззЕсли |
зна |
||||
чительных |
рассогласований в |
измерительной |
схеме |
нет, |
то |
через |
||
диоды Дзз |
и Ди ток |
не |
идет |
и компенсация |
напряжения |
разбалан |
||
са происходит только |
на |
сопротивлении Ru, обеспечивая максималь |
ное усиление. При резком разбалансе и увеличении тока на сопро тивлении R]3 возникает напряжение, превышающее напряжение про боя диодов Дзз или Д3 .|, и через сопротивление R33 проходит ток, создавая дополнительное компенсирующее напряжение, что умень шает коэффициент усиления схемы, устраняя перегрузку рамки ФЭУ. Тумблер 7"і предназначен для переключения режима работы на ручное управление, что необходимо при пуске холодной печи и при значительных перестройках режима, или на автоматическое регули рование (положение Р и А).
Напряжение выхода ФЭУ суммируется с напряжением на рео стате ручного управления R25 и поступает на схему управления ис
полнительным элементом регулятора — тиристором |
Д2 і- |
обмотке Ws |
||
При положительной |
полуволне |
напряжения |
на |
|
трансформатора через триод ПТ\ происходит заряд |
конденсатора |
|||
Са до напряжения пробоя |
динистора |
Д3 э, после |
чего |
конденсатор |
разряжается через динистор Д3 э и обмотку разделительного транс форматора Тр2, а на вторичной обмотке трансформатора Тр2 появ ляется мощный импульс для управления тиристором Д2 і- При из
менении величины сигнала на базе триода ПТ\ |
его |
сопротивление |
||
изменится, отчего изменится |
скорость |
заряда |
конденсатора С 8 и, |
|
следовательно, момент достижения напряжения |
пробоя динистора |
|||
Дзэ, и управляющий импульс |
сдвинется |
по фазе. |
При |
отрицательной |
полуволне конденсатор С 8 разряжается до величины, равной паде нию напряжения на диоде Д 3 2 , подготавливаясь к следующему по ложительному полупериоду. Сопротивление /?32 стабилизирует рабо
ту триода |
ПТ, а сопротивление R2a служит для ограничения заряд |
ного тока |
триода. |
Для получения изодрома применена простая корректирующая обратная связь с ЛС-цепыо. Эта связь осуществляется через датчик трансформатора тока (от тока нагрузки), поэтому при колебании напряжения сети в закон регулирования вводится первая производ ная по току нагрузки, пропорциональная первой производной по на пряжению. Следовательно, регулятор обеспечивает быстродействие по отношению к колебаниям напряжения сети — главного возмуща ющего фактора.
При возмущении от «сбоя» загрузки, |
перезаправках |
и т. п. |
|
РТС-5 работает как ЯЯ-регулятор. |
|
|
|
При пуске холодной печи задатчик |
температуры устанавливает |
||
ся на определенное (заданное) значение |
и разогрев, ведут с помощью |
||
ручного управления до тех пор, пока |
стрелка микроамперметра не |
||
дойдет до нуля. При этом переключение на |
автоматический |
режим |
произойдет без «толчка», иначе у сосуда могут перегореть токоподводы. При переходе на автоматическое регулирование устанавли вается задание, соответствующее номинальному току, стрелка мик роамперметра находится у нулевого деления. Если стрелка микроамперметра показывает отклонение, это свидетельствует о ка ком-нибудь нарушении режима (например, неисправности еилового оборудования).
29