книги из ГПНТБ / Князев А.Д. Элементы теории надежности радиоэлектронной аппаратуры учеб. пособие
.pdfметичность прибора, чтобы свести к минимуму влияние вла ги на приборы при эксплуатации.
Помимо состояния поверхности естественное старение могут вызывать и другие причины. В их числе, например, старение контактов токоотводящих выводов, что снижает их механическую прочность.
В отдельных экземплярах ППП одного и того же типа процессы старения протекают различно. Для отбраковки
•£#1
|
20 |
10 |
60 |
80 |
fOf " |
I — — I |
1 |
1 |
1 |
— |
|
Относительная |
Ь/іажность |
/OSS 1951 1959 1961 годы |
|||||||
Рис |
46. Влияние |
абсорбирован |
Рис. 47. Увеличение средней дол |
|||||||
ной |
влаги |
на поверхности |
полу |
говечности одного из типов трио |
||||||
проводника |
на обратный ток тран |
дов со временем при усовершенст |
||||||||
|
|
зистора |
|
|
вовании технологии |
его |
производ |
|||
|
|
|
|
|
|
|
ства |
|
|
|
дефектных экземпляров некоторые заводы производят ис кусственное старение ППП посредством циклической тер мотренировки под электрической нагрузкой или без нагруз ки.
Сложная технология производства ППП непрерывно со вершенствуется, благодаря чему надежность их повышает ся. Этот процесс иллюстрируется зависимостью на рис. 47, характеризующей увеличение средней долговечности одно го из типов триодов за период 1955 — 1962 гг. (по зарубеж ным данным).
Помимо дефектов производства ППП их надежность за висит от условий эксплуатации и, в том числе, от режимов работы. В ряде случаев режимы неправильно устанавли ваются конструктором аппаратуры. В частности, не всегда
90
учитывается, что «перегрузочные характеристики» ППП
сравнительно с ЭВП имеют свои особенности.
Электрические характеристики |
ППП |
тесно |
связаны с |
|
их конструктивными характеристиками, |
в первую |
очередь |
||
тепловыми. Например, такие параметры, |
как iß, Ік, |
Іко и др., |
||
значительно изменяются в зависимости |
от |
температуры |
||
р—гс-переходов. Отработка схем, выбор |
режимов, |
правила |
||
монтажа и пр. при использовании |
ППП |
имеют |
свои осо |
бенности, учет которых обязателен для обеспечения надеж ной работы.
Электрические режимы ППП. Надежность ППП резко снижается, если напряжения на его электродах превосхо дят номинальные значения, поскольку при этом в р—п-пе- реходах ППП возникают необратимые преобразования. Ни при каких условиях эксплуатации не следует превышать даже кратковременно «предельно-допустимые» напряжения, указанные в ТУ на ППП.
В схемах с ОЭ, наиболее распространенных в настоя щее время, важное значение имеет отсутствие перенапря жений в цепи коллектор—эмиттер UK3 с учетом взаимодей ствия постояной и переменной слагающих и возможных ко лебаний напряжения питания. Превышение /7КЭ расширяет электронно-дырочный переход коллектора, который может соединиться с эмиттерным переходом («протокол» ППП). Резко возрастает вероятность пробоя, т. е. лавинообразного нарастания неосновных носителей зарядов, при сочетании предельно допустимого напряжения на колекторе с предель но допустимой температурой р—я-перехода. Предельно до пустимый ток через ППП в значительной мере определяет ся температурой перехода. При использовании ППП в ра диоэлектронной аппаратуре предусматриваются разнооб разные меры их защиты от электрических перегрузок.
К предельным параметрам ППП относится и допустимая мощность рассеивания на коллекторе Л<доп=/к^кэ, превы шение которой резко уменьшает надежность. Специальный расчет РКдоп требуется при импульсном режиме ППП.
Коэффициент нагрузки ППП, чаще всего оцениваемый
по рассеиваемой мощности |
Рк на |
коллекторе, |
(5-Ю) |
Кн= |
ікРа5 |
, |
"к ном
во всех случаях рекомендуется выбирать не более 0,85 — 0,9.
91
Коэффициент нагрузки по напряжению Ub на |
коллек |
|
торе |
|
|
K„ = - j ^ |
- t |
(5-11) |
"к |
ном |
|
рекомендуется выбирать также не более 0,9.
На ППП нельзя подавать напряжения обратной поляр ности; нельзя использовать схемы, при работе которых раз мыкается цепь тока базы ППП, так как это может привести к тепловому пробою. При наладке схем с ППП необходи мо принимать соответствующие предосторожности от слу чайных перенапряжений переходных процессов, возникаю щих, например, в цепях питания при «бросках тока». При монтаже схем следует избегать появления статических по тенциалов на выводах ППП и пр.
Тепловые режимы ППП. При повышении температуры окружающей среды ухудшаются параметры ППП и сокра щается срок их службы. При температурах + (904-100)°С в германии и + (160ч-200)°С в кремнии р—тг-переходы разру шаются. Предельными рабочими температурами окружающей
среды |
являются для германия |
+ (70-^80) °С |
и для |
кремния |
+ (120-^125)°С. Для повышения надежности |
ППП |
рекомен |
||
дуется |
в максимальной степени |
снижать температуру р—п- |
перехода сравнительно с максимально допустимой темпера турой, указанной в их ТУ. Так, например, в среднем число отказов ППП уменьшается почти в два раза при снижении температуры перехода на 10°С от предельно допустимой. Для иллюстрации на рис. 48 приведена зависимость отно сительного изменения интенсивности отказов от температу ры окружающей среды для кремниевых диодов.
Интенсивность отказов ППП увеличивается, если повы шенное рассеивание мощности на коллекторе сочетается с повышенной температурой окружающей среды. Интенсив ность отказов ППП возрастает и при отрицательных тем пературах окружающей среды из-за увеличения механичес ких напряжений в контактах токоотводов, снижения коэф фициента усиления ß за нижний предел норм ТУ и других причин.
Уже отмечалось, что для ППП характерны медленные процессы старения. В изделиях, у которых скрытые дефек ты, приводящие к внезапным отказам, проявляются в соче тании с медленным старением, распределение Пуассона, а следовательно, и экспоненциальный закон надежности не-
92
//
/I
/A//
•
i V
y]
/
V
/
/
io го зо ю so |
во по so so wo no |
izo w m iso rv |
Температура |
окружаюсцей |
среды |
Рис. 48. Зависимость относительной интенсивности отказов от температу
ры окружающей среды для кремниевых диодов и транзисторов
93
точно отражает реальную зависимость k(t). Здесь целесо образно использовать распределение более общего харак тера, а именно распределение Вейбулла, позволяющее вы разить плотность вероятности отказов следующей зависи мостью:
UPtf)=Vt** - 1 e - v * t |
^5-12) |
где Ào — параметр, определяющий масштаб; |
|
К — параметр формы кривой функции |
распределения: |
Посредством распределения Вейбулла можно определить характеристики надежности ППП, если воспользоваться за
висимостями |
(2-12), (2-16), (2-9) и (2-14): |
|
|
|
|
Р (t) = е - Х о ' к , |
(5-13) |
|
|
%(t) = XaKtk-\ |
(5-14) |
|
|
|
(5-15) |
где Г |
—f- 1 j — гамма функция значения которой табули |
||
|
|
рованы. |
|
При |
& = |
1 распределение Вейбулла переходит |
в экспо |
ненциальное, в котором плотность вероятности отказов вы
ражается зависимостью (3-8), h(t) |
является |
константой, а |
||
среднее время |
безотказной |
работы |
изделия |
обратно про |
порционально |
Ào, поскольку |
Г(2) = |
1. При |
&>1 функция |
надежности уменьшается со временем быстрее, чем при экс поненциальном законе. При k — 4 распределение Вейбулла приближается к нормальному. При k < ^ \ надежность умень шается со временем более медленно, чем при экспоненци альном законе (рис. 49), а функция Я-(^) характеризуется медленным снижением.
Параметры распределения Вейбулла практически нахо дят посредством экспериментальных статистических испы таний надежности некоторой партии изделий. Так, напри мер, при испытаниях 943 образцов германиевых мезатранзисторов была определена их À-характеристика, на основа
нии которой была вычислена величина |
£ = 0,78 |
в |
распреде |
лении Вейбулла (зарубежные данные). |
|
|
зависит |
В заключение отметим, что надежность ППП |
|||
от конструктивных способов их механического |
крепления, |
||
отвода тепла от корпуса и соблюдения |
правил |
монтажа. |
|
9* |
|
|
|
Транзисторы и диоды с мощностью рассеяния от ватта й более снабжаются радиаторами во избежание перегрева. Лайка выводов ППП должна осуществляться с теплоотво дом от места пайки во избежание перегрева р—п-перехода. Ряд практических указаний по монтажу и контролю режи мов ППП, изложенных в ТУ и технических материалах (РТМ), необходимо тщательно соблюдать при разработке и производстве изделий с использованием ППП.
à
Рис. 49. Характер распределения Вейбулла в зависимости от величины коэффициента К
Рекомендации по применению типовых элементов, изло женные в настоящей главе, в принципе относятся не толь ко к ЭВП и ППП, но и к резисторам, конденсаторам, реле, трансформаторам и пр. Во всех случаях применения типо вых элементов конструктор должен тщательно определять рабочие режимы элементов с учетом реальных условий экс плуатации -и норм ОТУ и ЧТУ, изыскивая возможности максимального облегчения режимов с целью повышения на дежности работы изделия.
Г л а в а б
РАСЧЕТ НАДЕЖНОСТИ ПРИ ВНЕЗАПНЫХ ОТКАЗАХ
Как отмечалось, надежность изделия при внезапных от казах поддается расчету, если известны величины интенсивностей отказов его элементов. При этом нет необходимо сти анализировать структурную схему изделия, если не ис пользуется резервирование. При постепенных отказах рас чет надежности значительно осложняется, поскольку надо знать несколько (не менее двух) параметров надежности каждого элемента изделия. Кроме того, необходим анализ структуры схемы изделия с целью выявления функций из менения параметров схемы во времени при воздействии ок ружающей среды. Вследствие трудностей такого анализа удовлетворительное решение реализуется, как правило, лишь в частных случаях при достаточно простой схеме из делия. Поэтому практическое распространение получил только расчет надежности по внезапным отказам в предпо ложении, что они независимы друг от друга. В настоящей главе рассмотрим особенности этого расчета.
При расчете надежности по внезапным отказам принято считать, что сложное изделие (например, радиоэлектрон ный аппарат), состоящее из т. элементов, отказывает пол ностью, если из строя выходит хотя бы один элемент. Это значит, что по «схеме надежности» все m элементов изде
лия соединены |
последовательно |
(см. рис. |
23) |
и расчет в |
|||
этом случае определяется |
зависимостью |
|
|
|
|||
|
t |
|
t |
|
|
t |
|
|
-JX,(Orf< |
-Jx, |
«)Л |
-j"xm(0<H |
|
||
Pcucm(t)=e |
0 |
. . |
. e 0 |
. . . |
e 0 |
. |
(6-1) |
Предполагая, что интенсивность отказов каждого эле мента в период его нормальной эксплуатации постоянна
96
(1; = const), можно преобразовать зависимость (6-1) в зави симости (3-26), .(3-27) и (3-28).
m
Рсист (І) = е - 'Ч К, = J]**; Zucn = -^" -
Это означает, что все внезапные отказы элементов склады ваются в один общий поток отказов с интенсивностью, рав ной сумме интенсивностей отдельных потоков.
Такое же правило сложения интенсивностей отказов справедливо и для расчета надежности за некоторое время At, состоящее из разных промежутков времени, например, At\ и АІ2, выбранных произвольно, но находящихся в пре делах времени нормальной эксплуатации изделия. Посколь ку ^-характеристика каждого элемента постоянна во време ни, то в этом случае надежность системы
P«M ,(0 = e - i « l 4 W A / J = e - x « 4 ' . |
(6-2) |
При расчете надежности изделия необходимо учитывать реальные условия работы его элементов. Как уже отмеча лось, интенсивность отказов изделия можно уменьшить, ес ли облегчить электрические и тепловые режимы его эле ментов и степень воздействия окружающей среды. Обычно считается, что более жесткие условия работы элементов, например, при повышенной температуре окружающей сре ды, приводят к увеличению значения ^-характеристики на новом фиксированном уровне относительно номинального режима. Если условия работы элемента возвращаются к ис ходному состоянию, то и Х-характеристика возвращается к прежней величине. Для оценки каждого фиксированного уровня интенсивности отказов используется относительный коэффициент интенсивности а\ (зависимость (5-5)), кото рый указывается в справочниках по надежности.
Характер изменения коэффициента сц от температуры окружающей среды представлен для некоторых случаев на рис. 50 — рис. 54. На тех же графиках коэффициент на грузки Кп используется в качестве параметра. Чтобы знать
величину К и необходимо |
иметь исходные |
данные в виде |
карт электрических и тепловых режимов всех элементов из |
||
делия. Эти карты могут |
быть составлены по |
расчетным и |
экспериментальным данным. При этом важно знать дейст вительные нагрузки элементов с учетом времени работы в
7—2468 |
97 |
Рис. 50. Зависимость относительного коэффициента интенсивности отказов электровакуумных диодов и триодов от изменения темпе ратуры окружающей среды и величнлы электрической нагрузки
SD'E/
50'ùJ
Wey
|
|
' |
30 |
|
1,2 |
|
|
|
|
o,s |
|
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
% гP |
|
|
|
|
ноп |
ùZ |
ù,1 |
« 6 |
t1,8 |
|
|
|
|
40 V — |
|
0,8 |
|
60°Cy |
ItfsOV |
6) |
|
|
|
||
0,4 |
|
|
|
|
|
4 |
0,6 |
0,8 |
|
Рис. 51. Зависимость относительного коэффи циента .интенсивности отказов транзисторов германиевых (а) к кремниевых (б) от изме нения температуры окружающей среды и ве личины электрической нагрузки
7* |
99 |