книги из ГПНТБ / Гидродинамика лопаточных машин и общая механика [сб. ст

ВШІ.ШЙВШІЕМ

II, Ч.ІІо родин, В.Г.Гочаров

Ефрево» Д.Н,

Процесс протягивания,

применяемый juin ииготовленив шин на

вну­

тренних поверхностях труб,

имеет ряд существенных недостатков:

при

усилия резания до

9,8 .

10*11 и

болсо,

затрусим отруакоотвод,плохой

теплоотвод, сравнительно

низкая

стойкость

npoTHMm (ЮО-«. SOO пин).

Иа деталях типа "стакан" п'лимн можно получить докблоішзді.терго-

химическим путям.

Процесс долбления характеризуется

теми же особен- '

ностями,

что и протягивание. Недостатком

долбления является

прерыви­

стый характер резания о ударами,

сто1:костя каст)умппга ниже,

чем

при точении. Высота детали ограничена

»ост коотьи инструмента. Ско­

рость резания при долблении нс иревнивит і5 - ?0 мДшн. Кроме этих

недостатков обоим процессам, кок

г точымір поперечных ребер,

присущ

еще один из самых существенных - пяр'релапѵю волокон исходного ма­

териала,

что особенно недопустимо

? емкости*, работающих при

пере -

менннх давлениях.

Процесо ротационного выдав ливанце

г горой н от ч»гогтшкрв пере­

численных

способов. Ротационным вшшмивавявм можно получать

рлицы.

поперечные, продольиѵіе и

винтовые

ребра на дпутрениих поверхностях

труб пли деталях тппа тонкостенный "стачай”.

Схема процесса и действуьщих

счл С

р.. ,р,{і р,

> ѵ г, ,:

контакта

представлены на

рис. Т, Рыднвляряшр нроводялпеь во

рота­

ционно-давильном станс СТТ-20.. Матрицу

представляют

собой монолит­

товыми,

поперечными,

или

продольными канавками

газ личной конфигура­

ции. Причем, матрица

для

получения поперечных

ребер

состоит

нэ сег- '

ментов

н внутренней

конической вставки (рис.2)

. Материалами

заготовок

служили

стали: 45, ХІ8НТ0Т; сплавч - Ррх О,В;

/ШцАМ.

дмг. Расчет

параметров заготовки

проводился по формулам работы

[ I ]

ных уолбвий,

обеспечивающих при минимальном

обжатии расчетное' за­

полнение ребровых канавок матрицы. Меньшая сте і о н ь пбжптил

зяготов-

ки приводит

к незашшічшнл канавок-кптрчпи,

а большая - к

разрыву

казали, .что при пнпчих

равных .условиях заполнение винтовых и

но

-

перечпнх реоер і>

1,5 +

I ,P p u a

интенсивнее,

чем продольных.

Это

объясняет о л том.

что при формообразовании винтовых и поперечных

ребер металл находите'» в Родео

базкоприят ном

напряженном состоянии,

чем при формообразовании продольных ребер. Б первым случае -

все

-

ции металла

и предельными значениями нагрузки

[2 ] .

Опыты показали,

что

на усилия выдавливания оказывают влияние

предел

прочности <5j

,

толщина заготовки L

,

высота ребра

h P ,

подача

S

.скорость

выдавливания

V

и радиус

при вершине

давиль­

ного

ролика

R

1

Следовательно, усилие выдавливания можно .приближенію предста­

вить

как функцию вида

P = S 4«fî, 1,

hp,

б, V, ft)

. Cl)

на внутренних поверхностях труб

и деталях

типа тонкостенный

"стакан"-

2. Определено напряженно-деформированное состояние при формо­

образовании поперечных ребор и шлицев.

3. Измереш усилия Р х ,Р у ,

Р*.

м

построены графики

их за­

Выдавливание

производилось при оборотах:

а -РОО об/мин. и

подаче

3

» 60

мм/мин.

Конкчеокие оболочки вращения о ребрами выдавливались из ли­

стовых,

круглых заготовок, толщина которых определялась но формуле

[ 4 J.

S i

_ _ t£L

D+ Dy

СО

5ilW.

4

Г.Л .Г о і

.юкіііі, Іі.ч . Ьк.іЛіи

Г. Г) теории h практически'-; прпі'Ніенн'и

га ясного разрыла важную

роль игран1 прмгіл-:ктродн..е

іі|«цеоои ( I,?1J .

(«оибу» роль играют при-

катодіше

процессы г, TU1 С ѵергоіяиісеипнпыч )

и

МІИ (і.шчі.итогнаодинами-

ческух)

прообразе.- ятолих ,• работа» вдох и p*m ie

сильноточной низковольт­

вается

S-x компонентная, ; адионее на я (теміімтчітура'катоііа, электронов,

ионов и нейтралей всех інік-ііОіыьт рикш;),

плотная [ 6,7] плазма, в

которой основным механизмом рекимпиницк«

является трехчастичнз я

электроп-ношіпя рекомбинация, ндуѵнн и ГгОйтпстаі'тш

с [?.3]

по

схеме:

,

Cl)

В

соответствии о

?,й

и

полнеть,

прилетхіиіую к каФоду, разобь­

ем на

зоны; I -

беоотолишнитпsm.-ii геміа

иііостьчнстйсиного заряда;

2 — диффузионная

зона;

3

-

зона пилоі нт-і.шюічі столпа (уис.і).

Обобщая диффузионные

урцвыіні:.; дли

ar.iui fol

ы

плтчаЯ В

- ком­

понентной плазмы

н

крика і U J.H U , и о <о,і нрсн; г и /к

ruon,ітрпи,

имеем

следующую оистему

уравнен»' :

Здеаь обозначено:

É

- нанряибннооть электрического поля; ■

D i, Ö i, D

-

коэффициенты диффуоиц ионов І-Р. и 2-й коипшіен'д к

алектронов

соответетвеішо; jtvt ,j u . ( |u

-

коэффициенты подвижности

ионов І-й и 2-й

компонент и электронов; Nm ,

N02 - концентрации ней

«радей І-ой

и 2-й компонент;

N ,, N i, N

-концентрации ионов I-tt

и 2-й компонент

и вдектронов; Kii,Kii,K;u,,K-ui

-

коэффициент!: иониза­

ции и рекомбинации.

Для плоского катода система (2) имеет

вид:

*

Kl,N-

N ».- K>«.N?N.

,

^

(~^г dX

~

Noä “ KJ .,N ! Ni

t

(3)

d x ( ~ ^ ~ d t

N-^i.No. +KüNBiJ-N^K^N.Th/iiNi),

где

X

-

координата зоны 2 (положительное направление от като

Д4).

4

s

Обычно для реально

осуществляемых давлений и температур предпо

ев.

еІЬ

■ß-

. eP-

.(4 )

кТі 1

Я Ь )

' KT-

dEdX - 4зге ('N, + NE- N-)

(5)