книги из ГПНТБ / Крыльцов, Е. И. Современные железобетонные мосты [монография]

Клей наносили на обе стыкуемые поверхности слоем до 1 мм после того как монтируемый блок-секция был отведен гидродомкра­ тами крана на расстояние не менее 20 см от собранной консоли. Блок с нанесенным на нем слоем клея подтягивали теми же домкра­ тами в проектное положение, укладывали два дальних напрягаемых тросовых элемента (каната) и натягивали их сразу до усилия по 125 тс. Два оставшихся напрягаемых тросовых элемента натягива­ ли после наезда крана, но до подъема следующего очередного блока-секции.

Таким образом, в период навесного монтажа и замыкания кон­ солей с береговыми опорами были натянуты петлевые напрягаемые тросы, расположенные на верхней плите между стенками коробча­ тых блоков и заанкеренные в натяжных блоках над речными опо­ рами. Напрягаемые тросы, установленные в пределах консолей верхних плит (см. рис. III.43) и по нижним плитам в береговых про­ летах, были натянуты после замыкания консолей береговыми участ­ ками, в которых размещены противовесы главных балок. Напряга­ емые тросы, установленные на нижних плитах коробчатых балок речного пролета, натягивали после замыкания пролетного строения в неразрезную систему. Все предварительно напряженные арматур­ ные элементы (тросы) замонолитили гидрофобным бетоном.

Ответственной технологической операцией было замыкание смонтированного консольного пролетного строения в неразрезную систему (рис. III.46). Для замыкания пролетного строения в сере­ дине речного пролета центральную секцию собирали из железо­ бетонных плитных элементов (нижняя плита и вертикальные стен­ ки), имеющих арматурные выпуски. Такие же выпуски были и у последних блоков-секций, установленных навесным способом. Мо­ нолитный шов с обеих сторон центральной секции имел ширину по 40,5 см. После набора бетоном омоноличивания 70% марочной проч­ ности освобождали подвижные части на береговой опоре и натяги­ вали шесть напрягаемых тросов по нижней плите в речном пролете на величину монтажного усилия. Затем устанавливали и омоноличивали последний элемент центральной секции — верхнюю плиту, а после набора бетоном омоноличивания необходимой прочности натягивали остальную напрягаемую тросовую арматуру.

Сборность конструкций пролетных строений на участках, монти­ руемых уравновешенным навесным способом, составила 99,5%.

Расчет пролетных строений на длительное действие нагрузок производили с учетом сроков и условий строительства. Расчетные усилия и главные напряжения в элементах пространственных ко­ робчатых конструкций определяли с применением программы МП-3, составленной для однопролетных пространственных конструкций.

Балочно-неразрезные пролетные строения рассчитаны как про­ странственные системы на действие вертикальных нагрузок, усадки, ползучести и изменения температуры. Расчет на действие верти­ кальных нагрузок произведен для различных стадий монтажа как для статических определимых двухконсольных систем, а после за­ мыкания — как неразрезных.

190

Усилия в неразрезной системе от вертикальных сил определены путем загружения поверхностей влияния (рис. III.47), полученных в результате пространственного расчета на машине БЭСМ по про­ грамме «Кобра-V», разработанной в ЦНИИСе с применением ме­ тода доктора техн. наук проф. Б. Е. Улицкого.

Результаты пространственного расчета пролетных строений под действием вертикальных сил в сравнении с результатами расчета как неразрезной плоской системы показали, что расчетные опорные моменты снижаются на 15—20%, а положительные моменты в бо­ ковых пролетах на 10%, в то же время положительные моменты в середине среднего пролета увеличиваются на 15%•

Поверхности влияния прогибов определены с применением про­ граммы «Кобра-1»; учет пластических деформаций произвели при помощи БЭСМ с применением программы ПУПС-1.

Проведенные мостовой лабораторией МАДИ испытания моста показали достаточное соответствие действительных и расчетных данных и высокие эксплуатационные качества пролетных строений моста.

Полный расход железобетона на строительство мостового пере­ хода составил 47410 ж3, в том числе для центральной части моста 17 867 ж3; объем сборного железобетона балочно-керазрезных про­

метрополитена 1,11 ж3, арматуры — 309 кг, в том числе высокопроч­ ной 79 кг. Содержание арматуры в 1 ж3 бетона пролетных строений автодорожной части составляет 212 кг, а метрополитена — 285 кг. Относительно повышенный расход арматуры автодорожной части пролетного строения вызван размещением кабелей связи, теплопро­ водов и необходимостью обеспечения нужного температурного ре­ жима при эксплуатации в зимний период.

191

Пролетные строения совмещенного моста через р. Москву в Ногатино, выполненные из сборного предварительно напряженного железобетона индустриального изготовления, являются уникальны­ ми и по технико-экономическим показателям соответствуют луч­ шим образцам отечественного и зарубежного мостостроения.

М ост чер ез р. О ку в Горьком (в ар и ан т п р оек та )

Проект моста в Горьком через р. Оку разработан Гипротрансмостом в четырех вариантах, в которых с учетом требований судо­ ходства и наличия высокого правого берега русловая часть реки имеет пролеты по 128 ж и высоту опор 54—68 ж. По основным двум конкурирующим вариантам железобетонный мост (с пролетными строениями балочно-неразрезными и рамно-неразрезными) имеет одинаковую длину. Сравнение вариантов показало, что по варианту первому, принятому к строительству (см. рис. 1.7), мост более эко­ номичен но стоимости, а по второму варианту — обеспечивает более высокие эксплуатационные качества.

Мост (вариант) расположен на уклоне, имеет левобереж­ ную часть балочную, омоноличенную над опорами только по плите проезжей части, центральную — семипролетную рамно-неразрезной системы и правобережную балочную без омоноличивания плит про­ езжей части смежных пролетов.

При общей ширине 25 ж мост предназначен для пропуска четы­ рех полос автомобильного движения и двух полос трамвайного с тротуарами для пешеходов по 2,5 м.

Основной особенностью конструкции моста по этому варианту

неопределимой системы, с помощью ЭВМ «Наири» были установ­ лены:

1)достаточная гибкость стенок-стоек, допускающих изменение длины пролетного строения для перепада температуры ±40° С при наибольших температурных напряжениях в концевой короткой стойке;

2)наклон стоек создает «арочный» эффект, уменьшая этим го­ ризонтальные смещения системы;

3)сходимость осей наклонных стенок V-образных опор-стоек на уровне подошвы фундаментов уменьшает напряжения от дейст­

вия горизонтальных сил, незначительно увеличивая напряжения по подошве фундамента.

Гибкие V-образные опоры запроектированы на опускных желе­ зобетонных колодцах с бетонным заполнением. Массивная часть опор над колодцем — сборно-монолитная; гибкие стойки-стенки — балочные с напрягаемой арматурой в закрытых каналах; стыки

192

Рис. III.48. Схема разбивки консоли на блоки и поперечное сечение приопорного блока по варианту моста через р. Оку в Горьком:

Соответственно конструкции двухкоробчатого пролетного стро­ ения тело опор моста состоит из парных плит размерами 6,90X X 1,0 м для опирания каждой коробки. После сборки блочных сте­ нок с помощью инвентарных каркасов производится протаскивание 44 пучков в каналы блоков опоры и натяжение напрягаемых пучков. Для повышения устойчивости высоких стоек-стенок тела опоры они в нижней части объединяются поперечной диафрагмой.

Ригель рамного пролетного строения над опорой запроектиро­ ван вставным между торцами секций опорных блоков.

Коробчатые рамно-неразрезные пролетные строения варианта моста предусмотрены сборными из блоков-секций двух типов по размерам с наибольшей массой 65 и 160 т. Более легкие блокисекции предназначены для косогорного участка и мелководного правобережного, к которым затруднена подача тяжелого сборочно­ го крана, а тяжелые блоки-секции —■ для речной части моста.

Коробчатые блоки длиной 3—6 м из бетона М-500 состоят из плоских плитных элементов (блоков) заводского изготовления, ук­ рупняемых перед монтажом пролетного строения. Стенки блоков толщиной от 25 до 35 см и высотой до 6,5 м имеют вертикальную арматуру, напрягаемую на специальных стендах завода. Плиты коробчатых блоков (см. рис. III.48) верхние имеют сечение 11,9X X (0,35^0,25) м, а нижние 7,6X (0,75-4-0,2) м. Продольную напря­ гаемую рабочую арматуру пролетных строений из пучков по 48 проволок диаметром 5 мм с прочностью 170 кгс/мм2 предусмотрено

натягивать 120-тонными домкратами тройного действия, а монтаж­ ные напрягаемые пучки — 60-тонными домкратами. Напрягаемая арматура расположена в два ряда по верхней плите и частично в открытых каналах верхней плиты. При наибольшем количестве пучков, равном 139, их устанавливают в верхнем ряду на расстоя­ нии 8 см друг от друга и в нижнем — 16 см.

Рабочую напрягаемую арматуру (пучки) заанкеривают с помо­ щью сборных анкеров ЦНИИСа, расположенных в верхних плитах, и металлических приставок, устанавливаемых па верхней поверх­ ности верхних и нижних плит.

Клеевые стыки блоков-секций приняты зубчатыми подобно при­ мененным на строительстве Нагатинского моста. Стыки первого блока-секции со смонтированной надопорной частью, а также в середине пролетов предусмотрены монолитными со сваркой арма­ туры выпусков.

С помощью монолитных стыков можно регулировать строитель­ ный подъем при навесном монтаже.

Навесной монтаж сборных пролетных строений обеспечивается консольными кранами грузоподъемностью до 180 г, примененными на строительстве Нагатинского моста.

Технико-экономические показатели основных материалов на 1 м2 горизонтальной площади моста: бетон пролетных строений М-500 — 0,9 ж3, арматуры — 165 кг, в том числе высокопрочной —

51 кг.

Этот расход арматуры на рамно-неразрезную часть моста соот­ ветствует нормативу расхода, установленному по данным стро­ ительства моста через р. Волгу в Костроме и предлагаемому (см. § 7) для мостов с пролетами более 100 м.

основную судоходную часть, перекрытую балочно-неразрезным ре­

моста сооружено шесть 20-метровых балочно-разрезных пролетных строений. Особенностями моста являются применение балочно-не- разрезной решетчатой системы для пролетов 166 м и монтаж нераз­ резного пролетного строения укрупненными решетчатыми секциями массой до 2700 т, а разрезных 70-метровых — крупными блокамибалками с подачей секций и блоков-балок в пролет на плаву.

Массивные опоры моста возведены на сборных железобетонных оболочках диаметром 5 м.

Балочно-неразрезное пролетное строение состоит из четырех ре­ шетчатых надопорных секций по 120 м (рис. III.49) и пяти вставок между ними со сплошными стенками по 46 м каждая. Вставки

194

Рис. III.50. Схема конструкции и армирования напрягаемыми элементами ре­ шетчатой фермы (секции):

1—10 — номера узлов

Р М

Рис. III.51. Раскос 2—3 с узловыми вставками-подушками