![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Шамрай, Ф. И. Сплавы вольфрама, молибдена и ниобия с бором и углеродом
.pdf![](/html/65386/283/html__owbM6LZJF.45sI/htmlconvd-dsfElB81x1.jpg)
Рис. 11. Изотермическое сечение системы Мо —
—W—С при 1000° С [21]
Рис. 12. Растворимость углерода в молибдене (а) и вольфраме (б)
« . 1 — [35] |
■б. 1 — [52]; |
|||
2 — |
[76] |
2 — [80]; |
||
3 |
— [77] |
3 — [81]; |
||
4 |
— |
[78] |
4 — |
[56]; |
■5 — |
173] |
5 — |
[77]; |
|
6 — [79] |
6 — [79] |
81
Растворимость углерода в молибдене и вольфраме. Знание рас творимости углерода в переходных тугоплавких металлах необ ходимо при решении задач улучшения их технологических свойств, а также при разработке жаропрочных дисперсионнотвердеющих сплавов на основе этих металлов. Поэтому в послед ние годы появляется все больше работ по исследованию диа грамм состояния двойных и тройных систем с углеродом в обла сти низких содержаний углерода.
По системам Me—С и особенно системам Nb—С, Та—С, Мо—С и W —С к настоящему времени накоплен значительный экспери ментальный материал. На рис. 12 обобщены данные по раствори мости углерода в молибдене и вольфраме, полученные разными авторами за последнее десятилетие; там же для сравнения при ведены данные некоторых старых работ. На рисунке можно ви деть большие расхождения в значениях растворимости в интерва ле от эвтектической температуры до — 0,8 £эвт. При более низких температурах опубликованные данные показывают удовлетвори тельное согласие. Большая ошибка при экспериментальном оп ределении растворимости углерода в переходных металлах V—VI групп предопределяется резкой зависимостью растворимости от температуры, что можно видеть на рис. 12. Низкую сходимость результатов можно объяснить также тем, что в работах использо вались различные по чистоте исходные материалы и методы ис следования сплавов [73].
При определении растворимости углерода широкоизвестным методом закалки на результатах сказывается скорость охлажде ния образцов, так как выделение избыточной карбидной фазы из пересыщенных твердых растворов происходит с очень высокой скоростью. Для фиксирования высокотемпературного равнове сия, согласно работам [73, 74], требуется скорость охлаждения не менее 200—250 град!сек. К недостаткам метода закалки следует отнести также трудность получения образцов с равномерным рас пределением углерода по объему образца и обезуглероживание в процессе высокотемпературного отжига в вакууме за счет ис парения с поверхности образца.
Анализ работ показывает, что наибольшие расхождения на блюдаются среди данных, полученных методом закалки. Так, растворимость углерода при эвтектической температуре в молиб дене Фью и Маннинг [76] приняли равной — 0,2 ат. %, Сайкс и другие [35]— 0,7ат.%, а А. М. Захаров и другие [73] — 1 ат. %. Для предельной растворимости углерода в вольфраме найдены значения 0,7 ат. % [52] и 0,3 ат.% [56].
Гебхардт [44, 77], Рудман [78] и Хёрц [82] для опреде ления растворимости в металлах VA и VIA групп применили метод диффузионного насыщения, который исключает влияние скорости охлаждения и погрешности, связанные с обезуглерожива нием. Образец из чистого металла насыщается углеродом в ре зультате контакта с графитом или из углеродсодержащей атмо
82
сферы. Растворимость углерода определяется по результатам химического анализа сердцевины после медленного охлаждения образца до комнатной температуры [44, 77]. При этом считается, что углерод, содержащийся в выделившихся во время охлажде ния карбидах, при температуре насыщения находится в твердом растворе. Время, необходимое для достижения концентрации на сыщения, определяется из данных по диффузии. В работе [82] кон центрация насыщения при температуре науглероживания опре делялась по перелому на кривых электросопротивление — время. При этом использовалась найденная ранее зависимость между электросопротивлением и концентрацией.
В работах по методу диффузионного насыщения получены бо лее высокие значения растворимости углерода в молибдене и вольфраме [77], чем при закалочных исследованиях [35, 56, 76], а данные разных авторов имеют лучшую сходимость между собой и согласуются с результатами закалочных исследований, в кото рых достигалась высокая скорость охлаждения. Недостатком данного метода являются необходимость сравнительно длитель ной выдержки образцов при низких температурах и трудность соблюдения в этих случаях изотермических условий.
Независимо от применяемого метода на результатах опреде ления растворимости углерода в молибдене и вольфраме отра жается низкая точность химического анализа на углерод при его содержаниях менее 0,01
Растворимость углерода в твердом растворе молибден—воль фрам подробно изучена в работе [79]. Сплавы готовили методом дуговой плавки с нерасходуемым электродом в инертной среде. Исходными веществами служили монокристаллы молибдена и вольфрама и карбиды Мо2С, W2C, WC, для которых шихтовым материалом служили порошки молибдена, вольфрама и графита спектральной чистоты. Образцы содержали от 0 до 100% W и до 1,5 ат. % С. Кроме легирующих компонентов сплавы содержали примеси азота и кислорода в количестве менее 0,001 вес. % каж дого. Для получения однородных образцов слитки переплав ляли 5—6 раз. Исследование проводили методом микроструктурного анализа (X 1500—2000) после отжига и закалки с темпера тур 2000, 1800 и 1000° С. Продолжительность отжига перед за калкой составляла 3; 12 и 250 ч соответственно. Сплавы закалива лись в олово и ледяную воду. С целью исключения погрешности за счет обезуглероживания при отжиге после закалки с образцов снимали поверхностный слой толщиной не менее 1 мм. При изго товлении шлифов применяли электрополировку, в процессе кото рой выявлялась микроструктура.
Результаты исследования представлены на рис. 13. Путем эк страполяции значений растворимости на нулевое содержание
вольфрама |
(рис. 13, а) можно |
получить растворимость у1лерода |
в молибдене, равную 0,6 ат. % |
(0,06 вес. %) при 2000° и 0,24 ат. % |
|
(0,02 вес. |
%) при 1800°, что соответствует данным [44, 78], полу- |
83
ченным методом диффузионного насыщения. Добавка вольфрама менее 1 ат. % (<^ 2 вес. %) резко снижает растворимость углерода в молибдене: до 0,22 ат.% при 2000° и <Ч),1 ат. % при 1000° С.
Значительное влияние металлических примесей и малых до бавок на растворимость углерода в молибдене можно проследить
*и по другим работам. А. М. Захаровым с сотрудниками изучены системы Ti—Мо—С, Zr—Мо—С и Ш —Мо—С в областях, богатых молибденом [75]. Из фазовых диаграмм, построенных в этой работе, можно видеть, что титан, цирконий и гафний в количест вах менее 1 вес. % повышают растворимость углерода в молибдене до 0,1—0,15 вес. % при 2000° G и до 0,05—0,1 вес.% при 1250° С.
Эти же металлы резко снижают растворимость углерода в ниобии
[74].В работе [83] получены данные по влиянию на растворимость углерода в молибдене металлов VIII группы: железо (10,8%), ко бальт (2,25%) и никель (0,8%) увеличивают растворимость при
1800° С до 0,2; 0,08 и 0,07% соответственно.
Согласно данным [79], малые добавки молибдена не оказывают заметного влияния на растворимость углерода в вольфраме (рис. 13,6). Граница твердого раствора (Мо, W, С) до 0,4 ат.% (0,2 вес. %) Мо при 2000° С проходит между 0,1—0,2 ат. % (0,007— 0,014 вес. %) С, а при 1000° С лежит за пределами чувствительности химического анализа на углерод. При большем содержании мо либдена область гомогенности (Мо, W, С) плавно расширяется к стороне Мо—С.
Карбидные выделения прямоугольной или овальной формы размером — 3 мкм распределяются в твердом растворе на основе вольфрама преимущественно на субграницах (рис. 14, а), а в твер дом растворе на основе молибдена — на границах зерен (рис. 14, бг
в,- з).
Совместная растворимость углерода и циркония в сплавах мо-
^либден—вольфрам. Совместное легирование углеродом и цирко нием при соответствующей термообработке приводит к образова нию в молибден-вольфрамовых сплавах мелкодисперсных выделе ний, располагающихся на субграницах. Это дает основание для
Рис. 13. Совместная растворимость углерода и вольфрама в молибдене (а) и углерода и молибдена в вольфраме (б)
84
![](/html/65386/283/html__owbM6LZJF.45sI/htmlconvd-dsfElB86x1.jpg)
Рис. 15. Изотермические сечения квазитройной системы Мо—W—ZrC при 1200, 1600 и 2000° С, построенные методом металлографии
При |
1600 и 2000° С область гомогенности твердого |
раствора |
||
(Mo, W, Zr, С) при 1 % W достигает 0,3 и |
0,8% ZrC, на вольфра |
|||
мовом конце |
0,1 и — 0,16% ZrC соответственно. |
|
||
Старение |
молибден-вольфрамовых сплавов, легированных уг |
|||
леродом |
и |
цирконием. Уменьшение |
растворимости |
углерода |
в Мо—W сплавах с понижением температуры указывает на спо собность этих сплавов к старению. В связи с этим была предпри нята попытка изучить старение сплавов (Мо, W, С) и выяснить влияние на этот процесс дополнительного легирования цирко нием.
Сплавы получали методом дуговой вакуумной плавки с рас ходуемым электродом. Образцы в виде шайб диаметром 12 мм нарезали из кованых прутков. Термообработку проводили в ва куумной печи, она заключалась в растворном отжиге при '2000° С в течение 3 ч и выдержках при температуре старения 1200° С; общее время старения составляло 48 ч. После каждой выдержки при температуре Старения так же, как после растворного отжига, образцы закаливались в олово. Исследовали сплавы Мо—W —С, со держащие от 8 до 72% W и 0,01—0,02% С, и один сплав, легиро
ванный |
дополнительно цирконием, состава |
Мо — 1%W— |
0,3 % Zr—0,04% С. Содержание циркония и |
углерода значи |
|
тельно |
превосходило растворимость этих компонентов в Мо—W |
|
твердом растворе при температуре старения. |
|
На рис. 16 представлено изменение твердости от времени ста рения сплавов, из которого видно, что реакция старения в спла вах Мо—W —С не протекает. После некоторого снижения в на чальные моменты выдержки твердость немного растет, однако ни в одном случае она не поднимается выше значений, соответст вующих исходному состоянию (закалка после растворного отжи га). Микроструктура сплавов Мо—W—С после старения состояла из крупных зерен твердого раствора и редких включений карбидной фазы по границам или в теле зерен; мелкодисперсных выделений, характерных для стареющих сплавов, не наблюдалось.
.86
HV, кГ/мм*
Рис. 16. Зависимость твердости при комнатной температуре от времени старения сплавов
M o -W —С
1 — Мо — 8,5% W — 0,02% С; 2 — Мо — 17,5% W — 0,13% С;
3 — Мо — 11,5% W — 0,015% С; 4 — Мо — 34,4% W — 0,018% С; 5 — Мо — 38% W — 0,02% С;
6 — W — 27,5% Мо — 0,02% С; 7 — Мо — 1% W — 0,3% Zr —
0,04% С
Наряду с этим для сплава Мо—1%W—0,3%Zr—0,04% С обнаружен сильный эффект старения (кривая 7). После выдержки при 1250° в течение 10—15 ч твердость этого сплава повысилась с 190 до 270 кГ1мм2.
Эти результаты позволяют сделать вывод, что совместное леги рование молибден-вольфрамовых сплавов углеродом и цирконием оказывает на них упрочняющее влияние.
Механические свойства молибден-вольфрамовых сплавов при высоких температурах. В поисках жаропрочных материалов ком- ! позиция тугоплавких металлов Мо—W является весьма перепек- \ тивной и привлекает интерес многих исследователей. К настоя щему времени по этой системе в широком диапазоне составов изу чена кратковременная прочность и пластичность при температу рах до 2700° С [84—87], длительная прочность в интервале от 980 до 1650° С [86—88], модуль упругости до 2700° С [84] и другие свойства. При анализе этих результатов наблюдаются значитель ные расхождения в данных разных авторов и противоречивость,
впринятых ими выводах. Так, по мнению Фойля [85], Лэйка
[86]и Сикоры [87], сплавы на основе вольфрама, содержащие I молибден в количестве 25% и менее, имеют большую прочность, чем нелегированный вольфрам. Г. С. Писаренко с соавторами
[84]показал, однако, что в системе Мо—W существует линейная зависимость прочностных свойств от состава. Противоречивость результатов объясняется различной чистотой исходных материа лов, отклонениями в химическом составе сплавов, условиях ис-
87 ’
|
пытания |
и методиках |
приготовления образцов. |
Семчишен и |
|
|
Барр [88| |
в результате исследования сплавов на основе вольфрама |
|||
|
пришли к выводу, что при температурах не выше 1400° С проч |
||||
|
ностные свойства Мо—W сплавов не являются достаточно высо |
||||
|
кими по сравнению с лучшими молибденовыми сплавами, полу |
||||
I |
чившими |
промышленное |
применение. |
|
|
Недавно Мекельбург [89] в обзорной статье «Молибденовые спла- |
|||||
t |
вы в США и тенденция их развития» подчеркнул особое значение |
||||
fl Мо—W сплавов в развитии высокожаропрочных |
материалов и |
||||
|
отметил, что в последнее время исследования ведутся в направле- |
||||
|
нии |
получения сложнолегированных сплавов, в частности спла- |
|||
I |
б о в , |
содержащих углерод совместно с металлами IVA и VA групп. |
1, |
Нами проведено исследование |
кратковременной |
и длительной |
||||||
И |
прочности, |
а также |
пластичности некоторых сплавов |
системы |
|||||
\\ |
Мо—W, |
содержащих |
углерод, и сплавов, |
легированных допол- |
|||||
\/ нительно цирконием, при 1000—1800° С. |
|
|
|
||||||
|
Образцы для механических испытаний получались методом дуго |
||||||||
|
вой вакуумной плавки с расходуемым электродом и содержали |
||||||||
|
от 0,3 до 72% W. Цирконий вводили в виде карбида циркония в ко |
||||||||
|
личестве от 0,1 до 0,3%. Содержание углерода колебалось от |
||||||||
|
0,007 до 0,04%. Сплавы на основе молибдена, содержащие до |
||||||||
|
35% W, получали также методом электронно-лучевой плавки. |
||||||||
|
Слитки двукратного переплава прессовали при вытяжке 4,2 : 1 |
||||||||
|
при 1200—1700° С в |
зависимости от состава сплавов. При этом |
|||||||
|
слитки дуговой плавки, содержащие карбид циркония в количе |
||||||||
|
стве более 0,1%, пропрессовать не удалось, а сплавы электронно |
||||||||
|
лучевой плавки успешно прессовались при температуре до 1600° С |
||||||||
|
независимо от содержания циркония. Полученные прутки диамет |
||||||||
|
ром 18 мм подвергали ротационной ковке при 1200° С на прутки |
||||||||
|
диаметром 12—13 мм, из которых готовили образцы для механи |
||||||||
|
ческих испытаний. Перед испытанием все образцы отжигали для |
||||||||
|
снятия напряжений при 1000—1100° С в течение 1—2 ч. |
|
|||||||
|
В связи с тем, что в предварительных исследованиях наблю |
||||||||
|
дали неравномерное распределение легирующих компонентов по |
||||||||
|
длине прутков, особенно резко выраженное в сплавах электронно |
||||||||
|
лучевой плавки, в данной работе каждый образец после механи |
||||||||
|
ческих испытаний подвергали химическому анализу на цирконий |
||||||||
|
и углерод. Некоторые образцы анализировали на кислород и азот. |
||||||||
|
Подержание кислорода по химическому анализу не превышало |
||||||||
|
0,001%, |
а |
азота — 0,004%. |
Определяли |
также |
удельный вес |
|||
|
образцов, из которого вычислялось содержание молибдена и воль |
||||||||
|
фрама. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Испытания на кратковременную прочность проводили на ма |
||||||||
|
шине ПРВ-302М, а |
на |
длительную прочность — на |
машине |
|||||
|
ПВ-1522. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Результаты механических испытаний представлены в табл. 8 и 9. |
||||||||
|
В связи со |
значительным |
разбросом данных по длительной проч |
||||||
|
ности для указанных сплавов приведены |
наивысшие |
значения |
Таблица 8, Длительная прочность молибден-вольфрамовых сплавов после" отжига для снятия напряжений
Состав вес. % |
t, °с |
Н ап ряж ен и е, |
Врем я до |
6, % |
ф , % |
к Г /м м ? |
р азр уш ен и я |
||||
|
|
|
-с, ч |
|
|
Мо—34,4 W—0,01 С |
1300 |
10 |
98 |
12 |
25 |
Мо—38 W—0,015 С |
1300 |
5 |
1430 |
18 |
— |
|
1500 |
5 |
42 |
20 |
— |
|
1500 |
10 |
5 |
20 |
70 |
Таблица 9. Кратковременная прочность сплавов Мо—W—С и сплавов,
|
легированных |
дополнительно |
цирконием, |
после отжига |
для |
|||
|
снятия напряжений |
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
Состав, вес. % |
Метод плав |
t, |
°с |
°ь* |
°0>2, |
5, % |
|
сплава |
ки |
|
кГ/мм2 |
кГ[мм2 |
1 Мо—11,2 W—0,017 С
2Мо—38,7 W—0,014 С
3W—28 Мо—0,015 С
W оо £ 0 |
о 0 00 •1N |
О о о |
1 |
1 |
1 |
4Мо—(0,3—1) W—(0,2— 0,3) Zr—0,03 С
5Мо—1,7 W—0,3 Zr—0,04 С
6Мо—0,5 W—0,6 Zr—0,01 С
7Мо—1 W—0,2 Zr—0,006 С
8Мо—34 W—0,06 Zr—0,008 С
Дуговая |
1100 |
23,3 |
22,9 |
22,8 |
» |
1300 |
28,0 |
26,6 |
16,1 |
|
1500 |
20,2 |
14,5 |
14,7 |
» |
1500 |
22,8 |
19,1 |
22,3 |
»1500 34,2 31,9 19,4
Эл.-луч. |
1000 |
53,4 |
51,8 |
14,1 |
» |
1000 |
61,9 |
52,6 |
15,1 |
» |
1300 |
14,6 |
11,3 |
13,9 |
» |
1300 |
14,8 |
12,0 |
20,1 |
Дуговая |
1300 |
22,3 |
22,2 |
18 |
из полученных (табл. 8). Для предела прочности (табл. 9) даны ус редненные значения, полученные на 2—3 образцах.
Результаты механических испытаний показывают, что в ис-V следованном температурном интервале прочность сплавов на ос- |
нове молибдена уступает прочности промышленного сплава TZC. |
1 |
Совместное легирование углеродом и цирконием оказывает на |
|
Мо—W сплавы упрочняющее влияние (см. табл. 9). |
I |
В настоящее время установлено, что в процессе пластической, |
|
деформации при температурах, меньших температуры рекристал- \ лизации, и значительных степенях обжатия в молибдене и воль- 1 фраме формируется ячеистая дислокационная структура, приво- \ дящая к упрочнению металлов и повышению их пластических свойств; стабильность ячеистой структуры может быть повышена наличием дисперсных частиц карбида циркония [90]. В связи i с этим упрочняющее влияние карбида циркония на деформирован-
89