книги из ГПНТБ / Де Барр, А. Е
.pdfиспользуя вместо подачи а параметр скорости подачи a cos 0, перпендикулярный зазору.
Таким образом, равновесный зазор, перпендикулярный по
верхности |
инструмента, |
|
будет |
|
|
Уе |
= acosG |
(4.11) |
|
а время, необходимое для съема слоя металла тол щиной, равного одному равновесному зазору, со ставит
|
|
|
С |
|
(4.12) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^е |
a- cos2 |
0 ' |
|
|
|
2 |
4 |
6 |
' с |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Это и будут |
величины |
|
|
|
||||||||
у' |
Рис. 4.3. |
Стремление |
различных |
первона |
|||||||||
и Ґ |
для зазора, располо |
чальных |
зазоров у0 |
к равновесному зазору |
|||||||||
женного под углом к век |
г/0 |
= 1 |
при постоянной |
скорости |
подачи |
||||||||
тору |
подачи. |
|
|
|
(t |
— время, необходимое для обработки при |
|||||||
|
Поверхность |
|
детали |
пуска, равного одному равновесному |
зазору) |
||||||||
движется относительно по |
|
оси х со скоростью a sin 9, но это |
|||||||||||
верхности |
инструмента |
вдоль |
|||||||||||
не |
влияет |
на |
деталь |
при плоской |
поверхности |
инструмента. |
|||||||
Когда |
0 = 90°, скорость |
подачи, |
перпендикулярная поверхно- |
ю
Рис. 4.4. Плоскопараллельный зазор, расположенный под углом 0 к вектору подачи (а), и наклоненный зазор (б):
1 — деталь; 2 — инструмент
сти инструмента, равна нулю, и в данном случае применимы выводы для зазора при неподвижных электродах.
Применение основ теории для иллюстрации процесса формо образования. При обработке металлов большинство методом съема металла производится локально. При электрохимической обработке металла снимается с тех участков детали, через которые
4* |
51 |
проходит ток. Это означает, что теоретически невозможно удалить выступ на детали, так как материал вокруг этого выступа также будет растворяться, хотя и с меньшей скоростью. Применяя ос новы теории, изложенной выше, можно рассчитать продолжи тельность обработки и количество металла, удаляемого для умень-
1 |
|
|
|
|
^ |
шения |
выступающей части до |
|||||
|
|
|
|
|
|
любой |
заданной |
величины |
||||
|
|
|
|
|
|
или |
допуска. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Этот |
случай также можно |
|||||
|
|
|
|
|
|
рассматривать |
как |
|
попытку |
|||
|
|
|
|
|
|
получения плоской поверхно |
||||||
|
|
|
|
|
|
сти |
и иллюстрации |
|
процесса |
|||
Рис. 4.5. Деталь |
с положительной (впа |
формообразования |
при элек |
|||||||||
трохимической |
обработке. |
|||||||||||
дина, ( / ' > |
1) |
и |
отрицательной |
(выступ |
Рассмотрим |
два |
участка |
|||||
у' |
< |
1) |
погрешностями: |
|
||||||||
/ — деталь; 2 — инструмент |
|
детали, |
параллельных |
пло |
||||||||
|
скому |
инструменту, |
но от |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
стоящих от него на разных расстояниях и значительно |
удален |
|||||||||||
ных друг |
от |
друга, |
так |
что |
уравнение |
(4.10) |
может |
быть |
||||
применено для каждого участка. По мере того |
как |
продол |
||||||||||
жается |
обработка, |
величина |
зазоров |
может |
приближаться |
Рис. 4.6. Величина минимального припуска, необходимая для уменьшения погрешности б 0 до б
к величине равновесного зазора. Таким образом, равновесное положение детали у' = 1 может рассматриваться как требуемая конечная поверхность детали, определяемая поверхностью ин струмента. Отклонения от этой требуемой поверхности называются погрешностями, обозначенными б, или в приведенных единицах
6'=у'—1. |
(4.13) |
Положительная погрешность (впадина) и отрицательная по грешность (выступ) находятся между —1 и со (рис. 4.5), и урав нение (4.10) может быть записано как
і = б о — б'-]- 1п(6о/б'). |
(4.14) |
Потребуется бесконечное время для полного устранения по грешностей, но на практике мы стараемся обработать деталь до известной приемлемой точности. Так как равновесный зазор обычно равен 0,25 мм, необходимая точность будет составлять часть рав новесного зазора. Если, например, требуемый допуск равен
0,025 |
мм, а |
|
равновесный |
зазор — 0,25 |
мм, тогда |
в |
единицах |
||||||||
равновесного |
зазора необхо |
In (Sp/д)-6' |
|
|
|
|
|||||||||
димый |
|
допуск |
будет |
равен |
|
|
|
|
|||||||
0,1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Время |
обработки |
|
или |
|
|
|
|
|
|||||||
средняя |
величина |
припуска, |
|
|
|
|
|
||||||||
который нужно удалить, что |
|
|
|
|
|
||||||||||
бы |
уменьшить |
погрешность |
|
|
|
|
|
||||||||
первоначального |
размера |
бо |
|
|
|
|
|
||||||||
до приемлемой величины |
б', |
|
|
|
|
|
|||||||||
могут быть рассчитаны |
непо |
|
|
|
|
|
|||||||||
средственно |
|
по |
уравнению |
|
|
|
|
|
|||||||
(4.14), |
что было |
сделано |
для |
Рис. 4.7. Дополнительная |
величина мини |
||||||||||
равновесных |
|
зазоров |
|
0,01, |
мального |
припуска, |
необходимая для |
||||||||
0,02, |
|
0,05 |
и |
0,10 |
мм. |
|
На |
уменьшения погрешности |
б 0 до б |
||||||
рис.4.6 показаны |
результаты |
|
|
|
|
|
|||||||||
расчета |
для |
|
незначительных |
первоначальных |
погрешностей. |
||||||||||
Для |
очень |
маленьких |
|
первоначальных |
неровностей |
необходи |
мая величина удаляемого припуска зависит от конечной неров ности, т. е. точности обработки. При больших первоначальных погрешностях необходимо удалить припуск, равный величине погрешности, плюс дополнительную величину в зависимости от величины зазора, равного In (бо/б) — б'. Дополнительная вели чина припуска, которую нужно снять, показана на рис. 4.7 для больших зазоров и для припусков, показанных на рис. 4.6.
Анализ проведен для параллельных зазоров и равномерной плотности тока. Силовые линии тока будут растворять криволи нейные поверхности быстрее, чем прямолинейные.
2. ВЛИЯНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПРОВОДИМОСТИ
До сих пор мы предполагали, что проводимость электролита постоянна и не изменяется по мере его прохождения вдоль зазора. С повышением температуры электролита проводимость будет возрастать, что для раствора хлорида натрия происходит со ско ростью 2% при повышении температуры на каждый градус Цель сия. Однако-эффективная проводимость электролита будет умень шаться вследствие выделения на катоде пузырьков водорода.
Снижение эффективной проводимости будет зависеть от раз мера пузырьков и распределения их в зазоре и увеличиваться вдоль линии потока электролита в зависимости от интенсивности выделения водорода (рис. 4.8). На величину и распределение пузырьков влияют условия протекания электролита, а также
давление и температура в зазоре. Другие факторы, например обра зование осадков, обычно меньше влияют на проводимость элек тролита. Все это приводит к тому, что зазор будет конусным, ста новясь шире или уже в зависимости от того, что преобладает — влияние температуры или пузырьков. Это происходит потому, что при постоянной подаче инструмента равновесный зазор пропор ционален эффективной местной проводимости между электродоминструментом н деталью.
Влияние температуры. О влиянии температуры на равновес ный зазор можно получить приблизительное представление, если
предположить, |
что |
теплота |
фазового |
|
превращения |
расходуется |
|||||||
|
|
|
|
|
на |
нагрев |
электролита и |
||||||
|
|
|
|
|
не |
отводится |
через |
элек |
|||||
|
|
|
|
|
троды. На практике |
про |
|||||||
|
|
|
|
|
исходит |
нагрев |
электро |
||||||
|
|
|
|
|
лита |
вследствие |
трения, |
||||||
|
|
|
|
|
вызываемого |
вязким |
ком |
||||||
|
|
j |
|
|
понентом |
потока, |
который |
||||||
|
|
|
I |
определяется |
как |
|
|
||||||
У/У//;/////////////////, |
|
|
|
|
|
д г = 7 ^ - ю - ' о с , |
|||||||
Рис. 4.8. |
Схема |
расположения пузырьков |
г |
д |
е л |
— |
падение давления |
||||||
водорода |
в направлении движения |
электро- |
|
|
' " |
|
|
|
|
|
|||
^ |
v |
лита: |
|
|
в |
результате |
преодоления |
||||||
|
і „„І,*,.. •> |
„ „ . ~ ™ „ . . „ „ . P |
|
|
вязкости |
в зазоре; |
оно не- |
||||||
|
1 — деталь; 2 — инструмент |
|
|
|
|
|
|
|
" » |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
велико по сравнению |
с те |
плотой фазового превращения. Кроме этого, будет иметь место нагрев, обусловленный поляризацией А У, которым пренебрегают.
|
Повышение |
температуры |
в элементарном |
зазоре |
длиной 8х |
||||||||
|
|
|
|
6 Г = кУ-М?Ьх |
, |
|
|
|
|
(4.15) |
|||
где |
с—удельная |
теплоемкость |
электролита |
в |
Доїс г~х ° С - 1 , |
||||||||
v — скорость |
электролита. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Таким |
образом, температурный |
градиент |
вдоль |
зазора |
||||||||
|
|
|
|
dT _ |
k{V — |
hVf |
|
|
|
|
(4.16) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где у, k, v будут обычно функциями х, а р э л |
и с рассматриваются |
||||||||||||
как постоянные величины. Первоначальные величины |
у, k и v |
||||||||||||
на |
входе в зазор |
обозначаются |
соответственно у0, k0 |
и v0. |
|||||||||
|
Начальная |
температура |
и |
распределение |
|
тока |
|
в |
плоскопа |
||||
раллельном |
зазоре |
у0. Так как зазор у0 величина постоянная, то |
|||||||||||
и v0 величина |
будет постоянной |
и уравнение |
(4.16) |
примет вид |
|||||||||
|
|
|
|
% = W |
^ |
|
= |
A k , |
|
|
|
|
(4.17) |
где
А = (v — Avf/v0Pecyl.
Проводимость большинства электролитов увеличивается ли нейно с повышением температуры:
|
|
|
k = k0ll |
|
+а(Т—Т0)], |
|
|
||
где |
а = -j |
^ |
температурный |
коэффициент |
проводимости; |
||||
Т0 |
— температура |
электролита на |
входе. |
следующим |
образом: |
||||
|
Тогда уравнение (4.17) можно |
записать |
|||||||
|
|
|
%-=Ak0[l+a(T-T0)}. |
|
|
|
(4.18) |
||
|
Решение |
этого |
уравнения |
следующее: |
|
|
|
||
|
|
|
T-T0 |
= -±-[exp(aAk0x)-l]. |
|
|
(4.19) |
||
|
Плотность тока, которая изменяется вдоль зазора, |
|
|||||||
|
|
|
Уо |
|
Уо |
|
|
0 Л ' |
|
И ЛИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j _ |
(У — |
AV) kB |
exp (aAk0x) |
^ • |
|
^ 2 0 ^ |
|
Анализ |
уравнений |
(4.19) |
и (4.20) показывает, |
что |
в случае |
плоскопараллельного зазора как температура, так и плотность тока увеличиваются экспоненциально с ростом длины зазора. Местная скорость растворения пропорциональна плотности тока, и она также будет возрастать экспоненциально, так что в резуль тате повышения температуры электролита зазор сразу же будет быстро расширяться по мере удаления от места входа электро лита.
Расчет равновесного зазора с переменной проводимостью. Вслед ствие влияния температуры на проводимость электролита равно весный зазор нарушается. Однако величина зазора с изменением х, т. е. dyldx, не будет, вероятно, изменяться значительно, так что можно предположить, что линии тока останутся в основном па раллельными. Это означает, что можно будет применить уравне ние (4.5) равновесного зазора, чтобы рассчитать изменение рав новесного зазора в зависимости от х (рис. 4.9). Для ранее выбран
ных условий на входе при х = 0 параметры у0, |
v0, J„ |
и k0 пре |
|
образуются в параметры уг\ |
г^; Jг и k. |
него, |
так что |
Объемный поток в зазоре |
постоянный вдоль |
||
t» = -M!L, |
|
(4.21) |
и уравнение (4.16) перепишется следующим образом:
dx |
(4.22) |
|
Применив условие постоянной скорости подачи а, перпен дикулярной поверхности инструмента [уравнение (4.5)], равно весный зазор можно описать выражением
(V — AV) е/г
а Fp,na
или
|
(1/ — ДК) е |
|
(4.23) |
||
|
к |
Fp,na |
|
|
|
|
|
|
|
||
т. е. равновесный |
зазор уе пропорционален местной удельной |
||||
проводимости k, а |
равновесная |
плотность тока |
|
|
|
|
J |
= |
(V — А К) k |
Fp,na |
J о (4.24) |
|
Уе |
|
|||
|
|
|
|
|
Рис. 4.9. Равновесный зазор с пе ременной проводимостью:
/ — деталь; 2 — инструмент
будет постоянной вдоль зазора при постоянной скорости подачи а. Очевидно, при равновесии местная скорость съема металла должна быть равна скорости подачи а; и из этого следует, что плотность тока на детали, характерная для плоскопараллельного зазора, бу дет постоянна. Подставляя уравне ние (4.24) в уравнение (4.22), по лучим
dT_ _ |
(V~AV)J0 |
a const, в, |
(4.25) |
|
dx |
и оРэлЧ/ео |
|||
|
|
где уей — величина равновесного зазора на точке входа х = 0. Таким образом, температура увеличивается линейно вдоль зазора; это является следствием допущения того, что теплота не отводится через электроды, количество электролита и плотность тока при равновесных условиях постоянны, так как объем элек тролита, проходящего через любую часть зазора в единицу вре мени, постоянен, как и количество подводимого электричества. Данный вывод неприменим в случаях, когда проводимость изме няется в зависимости от температуры или других факторов, так как никаких допущений при выводе уравнения (4.25) не делалось. Таким образом, равновесный зазор будет изменяться пропорцио нально эффективной местной проводимости и, например, пузырьки водорода в электролите будут уменьшать равновесный зазор.
Если рассмотреть влияние только температуры на проводи мость и предположить, что она увеличивается линейно с темпе ратурой, то
k = k0 [1 + а (Т — Т0) ]
и, следовательно, |
|
у = у011+а{Т—Т0)}, |
(4.26) |
т. е. величина зазора пропорциональна равновесному зазору на входе и зависит только от повышения температуры в рассматри
ваемой точке, будучи независимой от длины зазора. |
|
Для электролита на основе хлорида натрия а = |
0,02° С""1 и |
при повышении температуры Т — Т0 = 50° С зазор |
должен уве |
личиться в 2 раза между входными и выходными точками, на каком бы расстоянии они ни были.
Влияние пузырьков водорода на проводимость. При равновесии на плоском инструменте плотность тока и скорость выделения водорода постоянны. Так как газ уносится потоком электролита, концентрация водорода в электролите будет увеличиваться ли нейно с ростом х вдоль зазора.
Степень влияния водорода на проводимость электролита за висит от многих факторов, но особенно от размера и распределе ния пузырьков в зазоре. Объем выделяемого водорода и влияние температуры и давления на него можно рассчитать, но трудно рассчитать размер пузырьков водорода и распределение их в слож ных гидродинамических условиях, которые имеют место в зазоре.
Снижение эффективной проводимости вызывает уменьшение величины зазора по направлению к выходу, но это влияние можно уменьшить путем создания противодавления с целью уменьшения объема, занимаемого пузырьками. В зоне наименьшего равновес ного зазора скапливается больший объем водорода, следовательно, именно в этой зоне скорее всего может произойти ценообразо вание.
3. ОБЩИЙ ТОК В РАВНОВЕСНЫХ УСЛОВИЯХ
Рассмотрим площадь А поверхности детали, которая перпен дикулярна направлению подачи. Для плоскопараллельных электродов, перпендикулярных направлению подачи, общий ток, проходящий через площадь А, составляет
JA |
= ^ ^ - , |
(4.27) |
|
т. е. обратно пропорционален зазору у; величина JА |
будет |
при |
|
ближаться к равновесной |
величине |
|
|
j |
(У^ПМ |
(4 |
28) |
еУс
взависимости от способа приближения к равновесной величине, как дано в уравнении (4.10) и показано на рис. 4.3. Если обрабаты-
ваемая деталь имеет начальные неровности (впадины или выступы), то при приближении к конечной равновесной форме ток будет приближаться к равновесной величине.
Даже если плоскопараллельный зазор расположен под уг лом 6 к вектору подачи, равновесный ток на единице площади,
перпендикулярной направлению подачи, остается таким |
же. |
Так как при увеличении фактической площади зазора в 1/cos |
0, |
увеличивается и равновесный зазор, то правая часть уравнения (4.28) остается без изменения. Это положение является справед ливым независимо от формы инструмента и поверхности детали при условии равновесия, так как при этом фактическая форма поверхности детали остается без изменения, поскольку перемеще ние производится с постоянной скоростью подачи а. Таким обра зом, объем материала детали, удаляемого в единицу времени, постоянен и равен объему материала, удаляемого с площади Ап, перпендикулярной скорости подачи а. Ток, проходящий через площадь Ап, пропорционален скорости съема металла и должен быть постоянным независимо от формы инструмента. В то время как плотность тока на поверхности детали изменяется соответ ственно его (равновесной) форме, плотность тока на любой вы ступающей площади Ап, перпендикулярной направлению подачи, постоянна.
Это происходит, когда проводимость электролита k изменяется, так как при равновесии местный зазор подвержен саморегули рованию, форма обрабатываемой поверхности остается постоянной и инструмент перемещается в глубь детали со скоростью подачи а.
Вышеприведенные выводы применимы к любой площади, пер пендикулярной вектору подачи. Это касается также всей поверх ности, когда она приближается к равновесной форме, при условии обработки ее с постоянной скоростью подачи. Это означает, что любые поверхности инструмента, параллельные вектору подачи (например, боковые поверхности инструмента, используемого для прошивки отверстия), должны быть изолированы, в противном случае будут наблюдаться боковые растравливания, которые не приближают равновесное условие. Когда боковые поверхности инструмента изолированы, постоянство общего тока показы вает, что равновесие достигнуто.
4.КОНТРОЛЬ ЗАЗОРА
Впроцессе обработки между инструментом и деталью уста навливается равновесный зазор, что позволяет предсказать окон чательную форму детали независимо от ее первоначальной. Точ ность окончательной формы детали зависит таким образом от постоянства равновесного зазора, который необходимо поддержи вать с помощью стабилизированных условий обработки. Если зазор между инструментом и деталью слишком велик, скорость обработки будет низкой, а если зазор мал, то возникает опасность короткого замыкания между электродами.
Методы контроля зазора. Распространенным методом контроля зазора является контроль по постоянному напряжению в сочета нии с постоянной скоростью подачи.
Равновесный зазор
y . = j L e |
0 1 = A V ) i * . |
(4.29) |
||
J e |
a |
Fpina |
v |
> |
Параметры є и p m |
зависят |
от свойств материала |
и остаются |
постоянными для любой данной детали, в то время как F (число Фарадея) величина постоянная. Этот метод основывается на под держании остальных параметров постоянными, т. е. на принципе саморегулирования.
Источник питания со стабилизированным напряжением должен поддерживать постоянное напряжение с отклонениями несколько процентов. Аналогичным образом стабилизированный привод подачи может поддерживать скорость подачи а в пределах допуска такого же порядка. Самый нестабильный параметр — проводи мость электролита k, которая зависит от состава электролита и от температуры. При циркуляции электролита его температура уве личивается в результате процесса обработки, поэтому необходима какая-то форма стабилизации температуры.
Автоматический контроль величины зазора. Самой простой си стемой автоматического контроля зазора будет система, которая
автоматически поддерживает |
параметры правой части |
уравне |
|
ния (4.4) постоянными. Это можно сделать |
изменением |
скорости |
|
подачи а пропорционально |
проводимости |
k или изменением |
прилагаемого напряжения обратно пропорционально k. Это означает по существу обработку с постоянным напряжением, и эта система контроля не зависит от площади обрабатываемой поверх ности, т. е. от изменения тока. Она, таким образом, будет приме нима в операциях обработки штампов. Система предполагает, что проводимость электролита остается постоянной либо кон тролируется отдельно, что целесообразно применять при обра ботке глубоких криволинейных полостей, когда ток рассеяния со ставляет значительную часть общего тока. Особенностью системы является возможность изменения скорости подачи в соответствии с процессом обработки, не'нарушая заданной величины рабочего зазора.
При прохождении электролита через зазор_ проводимость его изменяется, и в связи с этим возникает необходимость измерения проводимости. Самым доступным местом измерения является вход в зону обработки, но это означает, что равновесный зазор будет контролироваться на входе и необходимы другие измерения для компенсации конуса в зазоре. Этот тип контроля проводимости электролита на входе в рабочий зазор предложен ' в патенте
№1014313.
Впатенте № 937681 описана система, которая работает на принципе" поддержания постоянной величины тока между ин-
струментом и деталью. Если проводимость электролита и площадь детали постоянны, будет поддерживаться постоянной величина зазора. Сигнал напряжения, пропорциональный рабочему току, получают от сопротивления с минусовых токопроводов. Второй сигнал напряжения, зависящий от проводимости электролита, снимается с ячейки для измерения электропроводности в системе подачи электролита. Два сигнала суммируются и подаются на привод, который отрабатывает поддержание постоянного зазора. Главным недостатком этой системы является то, что она зависит от обрабатываемой площади, не остающейся постоянной. Примене ние системы оправдано в процессе обработки турбинных лопаток, для которого был разработан этот метод контроля, но она непри годна в случае обработки штампов, где эффективная площадь электродов изменяется на протяжении процесса.
5. ПОВРЕЖДЕНИЯ ОТ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЙ
Возникновение искры обусловлено образованием «мостика» в результате короткого замыкания между инструментом и поверх ностью детали. Концентрация электрического поля на выступаю щей частице или заусенце в непосредственной близости к поверх ности с противоположной полярностью может также возбуждать искру. Во время обработки «мостиком» может служить заусенец или металлическая частица в потоке электролита.
Такие преимущества электрохимической обработки, как от сутствие износа инструмента, высокий класс чистоты поверх ности и точность обработки, будут нереальными, если короткие замыкания проходят незамеченными. Сильное искрение может привести к образованию глубоких кратеров в инструменте и на поверхностях детали, а это вызывает простой, значительные за траты, а иногда и снижение точности из-за ремонта инструмента и частой очистки детали.
Высокая стоимость станка для электрохимической обработки оправдывается его высокой производительностью. Электрохими ческую обработку широко используют при изготовлении сложных деталей из вязких материалов. На восстановление поврежденных деталей может потребоваться много времени и затрат. Очистка мест повреждения дорога и может задержать выполнение произ водственной программы. Глубина повреждения детали больше, чем глубина кратера; могут образоваться трещины глубиной 0,03 мм. Там, где металл подвергается высоким циклическим на грузкам, трещины могут привести к появлению концентраторов напряжения и последующему снижению предела выносливости.
Следовательно, для непрерывного производства качественных деталей нужно использовать следящие системы.
В систему электролита металлические частицы могут попадать различными путями, поэтому в системе подачи электролита перед входом в зону обработки необходимо установить фильтр с мелкой