![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Стандартизация и качество машин учеб. пособие
.pdfные участки ползучести не оказывают влияния на прочность де
тали.
Как правило, в любой точке нагруженной детали напряженное состояние отличается от одноосного, для которого определены меха нические характеристики материалов, и в общем случае может иметь место бесконечно большое число сочетаний различных по величине, направлению и виду напряжений. Решение задач для сложного напряженного состояния производится с использованием одной из г и п о т е з п р е д е л ь н ы х с о с т о я н и й (теорий проч ности), дающих общий метод оценки меры опасности любого на пряженного состояния при ограниченном числе механических испы таний материала. Эти чисто эмпирические гипотезы или гипотезы, описывающие наблюдаемые в материале процессы, дают возмож ность определить э к в и в а л е н т н о е н а п р я ж е н и е , которое следует создать в растянутом образце, чтобы его напряженное со стояние стало равноопасным с рассматриваемым сложным напря женным состоянием (рис. 17). Если величина эквивалентного напря жения (Тэкв найдена, т. е. выражена через 0 Ь о2, 0з, то коэффициент запаса при растяжении определяется обычным образом n = 0т/0эк«.
Такова в самых общих чертах схема расчета на прочность дета лей, подвергаемых воздействию статических или условно статиче
|
ских |
нагрузок. |
|
По длительности воздей |
|
|
ствия все виды нагрузок мо |
|
|
гут быть разделены на ста |
|
|
тические (постоянные) и ди |
|
|
намические (переменные). |
|
|
Соответственно и напряже |
|
|
ния в деталях машин могут |
|
|
быть |
постоянными и пере |
|
менными во времени. Одна |
|
Рис. 17. Схема общего и эквивалентного |
ко детали, подверженные по |
|
напряженных состояний |
стоянным напряжениям в |
|
|
чистом виде, почти не встре |
чаются. Имеется ряд деталей, нагрузки на которые мало или редко изменяются: заклепки, некоторые винты, быстровращающиеся дета ли, в некоторых случаях валы и муфты.
Подавляющее большинство деталей машин испытывает пере менные во времени напряжения, изменяющиеся по тому или иному закону. Характер разрушения и методы расчета таких деталей на прочность отличны от статически нагруженных.
Как показывают многочисленные наблюдения, разрушение де талей при переменном напряжении наступает после некоторого чис ла циклов, в то время как при статическом напряжении той же ве личины разрушения не происходит. Такое разрушение называется усталостным и объясняется постепенным развитием закалочной трещины, механической царапины, инородного включения или дру гого микроскопического поверхностного дефекта. С увеличением
60
трещины ослабляется сечение детали и, наконец, происходит вне запное разрушение. Характер усталостного разрушения зависит от вида напряженного состояния, в связи с чем различают усталость при растяжении — сжатии, изгибе, кручении и контактную уста лость.
Наиболее характерными деталями, подверженными усталостно му разрушению, являются коленчатые валы, шатунные болты, зубья шестерен, кольца подшипников качения, пружины, торсионы.
Очень часто напряжения в деталях изменяются во времени по синусоидальному закону (оси железнодорожных вагонов) или мо гут быть представлены в виде суммы синусоидальных гармоник, что значительно облегчает расчеты.
В общем виде синусоидальный цикл изменения напряжения а по времени t может быть представлен в виде графика (рис. 18). Основными характеристиками цикла являются: сТщах— максималь
ное напряжение цикла; сгшт — минимальное напряжение |
цикла; |
||
от — среднее напряжение |
цикла; |
оа — амплитуда |
цикла; |
г= Omjn/cTmax — коэффициент асимметрии цикла.
Если <7тах = — Omiib то г = —1 и цикл называется с и м м е т р и ч - н ы м. Примером симметричного цикла является изменение напря жения в оси движущегося вагона.
Рис. 18. График синусоидальных переменных на пряжений
Если ати^О или Отах=0, то г= 0 и цикл называется п у л ь с а цию н н ы м. Такой цикл имеют изгибные напряжения зубьев ше стерни.
Любой цикл может быть представлен, как результат наложе ния постоянного напряжения ат на симметричный цикл и тогда
_ |
‘ЧпахТ' °mln |
. |
_ |
°max amln |
m |
2 |
’ |
a |
2 |
Многочисленными экспериментами установлено, что с увеличе нием напряжения число циклов, которое может выдержать образец до разрушения, постепенно уменьшается и что для большинства черных металлов существует такое максимальное напряжение аШах, при котором материал не разрушается при любом числе циклов.
61
Такое напряжение называется пределом выносливости и обозна чается ат: для симметрического цикла — ст_ь поскольку г ——1, а для пульсационного ст0, поскольку г=0.
На рис. 19 изображена кривая усталости для стали, построен ная в полулогарифмических координатах.,
На кривой усталости не удается найти перелома для цветных металлов и высокозакаленных сталей, поэтому в качестве механиче ской характеристики для этих материалов принят у с л о в н ы й п р е д е л в ы н о с л и в о с т и 1 — такое напряжение, при котором образец способен выдержать 108 циклов нагружений.
/ |
Z |
3 |
4 |
5 В 7 В 0 10 |
20 |
30 40 N -/0's |
Рис. |
19. Кривая усталости |
(N — число циклов нагружения до раз |
||||
|
|
|
рушения образцов) |
|
|
Расчет на усталостную прочность деталей машин, срок службы которых неизвестен или очень велик, выполняют, сопоставляя дей ствующие максимальные напряжения с пределом выносливости ма териала. Если ресурс детали меньше базового числа циклов, то возможно повысить рабочие напряжения до напряжений, соот ветствующих фактическому ресурсу детали по кривой выносли вости.
Следует иметь в виду, что предел выносливости не является ха рактеристикой только свойств материала, как, например, модуль упругости; он зависит также от метода испытаний, конструкции, размеров и состояния поверхности образца. Поэтому соблюдение стандартов при проведении испытаний на усталость является чрез вычайно важным.
При проектировании деталей, предназначенных для работы в условиях переменного нагружения, следует учитывать следующее:
усталостная прочность детали тем выше, чем тщательнее обра ботана ее поверхность;
всякая механическая обработка, создающая на поверхности де тали наклеп, повышает усталостную прочность детали;
чем крупнее деталь, тем ниже ее усталостная прочность, так как с увеличением размеров детали возрастает вероятность того, что
1 Обычно предел выносливости определяют при 107 циклов нагружений.
62
в ней окажутся включения, нарушения структуры и другие скры тые дефекты, способствующие возникновению и развитию усталост ных трещин;
существенным фактором, приводящим к снижению усталостной прочности, является наличие концентрации напряжений в зоне рез ких выступов, выточек, небольших сквозных отверстий, царапин и других поверхностных и внутренних неоднородностей.
Все эти факторы учитываются при определении запаса устало стной прочности детали, которым завершается расчет деталей на усталостную прочность. Формула для определения запаса усталост ной прочности при асимметричном цикле нагружения имеет вид:
пг = |
и-1 |
|
|
1 |
J- I |
||
|
|||
|
°а + |
|
|
где А_1 — эффективный коэффициент |
концентрации напряжений |
при симметричном цикле; еп — коэффициент, учитывающий влияние качества обработки
поверхности детали; еы — коэффициент масштабного фактора, учитывающий влия
ние размеров детали.
§7. ВИБРОУСТОЙЧИВОСТЬ И ВИБРОЗАЩИТА
Вряде случаев незначительные переменные нагрузки, воздей ствующие на машину и не представляющие непосредственной опас ности для нее, могут явиться причиной возникновения нежелатель ных колебаний или вибраций машины и ее частей.
Вибрации могут быть вызваны как внутренними источниками, связанными с особенностями работы самой машины, так-и внеш ними— воздействие окружающей среды. В -некоторых случаях виб рации в машине имеют положительное значение (вибробункеры, вибротранспортеры, виброукладчиюи). Но в -большинстве случаев
вибрации оказывают отрицательное -влияние на качественные пока затели работы машины. Следствием воздействия вибрации может быть: -снижение точности и чистоты-обработки; снижение точности показаний приборов; увеличение люфтов и зазоров в соединениях; самопроизвольное отвинчивание резьбовых соединений; усталостное разрушение материалов; потеря устойчивости; снижение -работоспо- вости; резонансное разрушение конструкций; снижение работоспо собности и появление профессиональных заболеваний у операторов.
Поэтому одним из критериев работоспособности машины являет ся в и б р о у с т о й ч и в о с т ь — способность работать в требуемом диапазоне режимов без недопустимых колебаний.
Простейшим типом колебательного движения я-вляется гармони ческое движение, которое возникает в упругих системах от внеза-п-
63
ного нарушения их равновесия, когда в возмущенном 'Положении упругие силы не находятся в равновесии с нагрузкой. В этом слу чае зависимость между перемещением х и временем t (ем. рис. 21) приблизительно выражается уравнением
х = х 0 sin (ш/ — е), |
(68) |
где хо — амплитуда смещения (максимальное отклонение от сред
него положения); |
(угловая скорость движения |
|
со — круговая частота |
колебания |
|
по окружности); |
|
|
е — начальный фазовый угол. |
гармонического колебания |
|
Рассмотрим пример |
построения |
(рис. 20). На массу т, смещенную вправо в крайнее положение Ot и затем отпущенную, действует только сила реакции пружины сх. Под действием этой восстанавливающей силы тело т будет совер шать колебательные движения, растягивая и сжимая пружину с ча стотой собственных колебаний системы сос.
0г |
0 |
°1 |
Рис. |
20. Упругая колебательная система |
|
Если жесткость пружины (сила, необходимая для сжатия или растяжения пружины на 1 см) равна с кг/см, тогда восстанавли вающая сила пружины равна
Р = — сх, |
|
(69) |
|
где л; — величина растяжения пружины (см. рис. 20). |
системы |
||
Дифференциальное уравнение |
свободных |
колебаний |
|
имеет вид |
|
|
|
т х + сх — 0 или |
х + шсх = |
0, |
(70) |
гдесос = ] / - . |
|
|
(71) |
Частными решениями уравнения (70) будут: |
|
||
Х 1 = С1 S' n шс<; |
Х 2 = С2 c o s W J > |
(7 2 ) |
|
т. е. |
|
|
(73) |
х = с-! sin шс^-)-с3 cos u)ct. |
|
Для выбора С] и с2 примем за начальное условие момент начала обратного движения х=0; пройденный путь обозначим через х0.
64
Тогда: |
Cj — X|) sin w^oj ^*2 —'^o |
t^c'O* |
(7 4 ) |
|
|
||||
Подставив выражение (74) в уравнение (73), получим |
|
|||
|
х —л-,, cos (ч)с/0 — шс/). |
|
(75) |
|
Если шс/0 = |
то х — х0sin wc£. |
|
|
|
Если в момент |
^0^ct1 = s1, |
то |
|
|
|
jc = |
дг0 sin (шс/ — е ) . |
|
(76) |
Эта зависимость может быть изображена графически (рис. 21). Пусть точка А движется по окружности с угловой скоростью сос.
^41 — ее положение в момент t=0. Ординату точки А в любой дру гой момент можно получить путем проектирования радиуса-векто ра ОА на ось 0 i0 2. Развернув график по оси времени t и полагая со = 2nJT—const, получим синусоиду. На рис. 21 обозначены харак теристики колебательного процесса:
Рис. 21. Пример'построения графика гармонического коле бания
период колебания Т — время, в течение которого происходит од но полное колебание;
начальный фазовый угол е; амплитуда смещения х0.
Частота колебаний / — число полных колебаний в одну секунду— обратно пропорциональна периоду колебаний и определяется по
формуле |
_1_ |
со |
|
/ = |
|||
т |
2г, |
Частота колебаний измеряется в герцах (1 Гц — одно колебание в секунду).
Рассмотрим случай, когда масса /п приводится в колебание пе риодически действующей силой Р sin ев /, имеющей синусоидальный характер. Дифференциальное уравнение движения в этом случае принимает вид
5-1819 |
65 |
Р sin uit — cx = m x , |
(77) |
или
mx + cx = Psin i»t.
Общее решение этого уравнения имеет вид
|
Л' = |
sin ioct -j- с„cos u)cf -j- x0sinu>£ |
|
(78) |
|||
Первые два слагаемые в формуле (78) |
определяют собственные |
||||||
колебания системы. |
|
|
|
|
|
|
|
Амплитуда вынужденных колебаний равна |
|
|
|||||
|
* 0 = |
|
|
|
|
|
(79) |
где #ст — |
Р_ — прогиб пружины с жесткостью с |
при приложении |
|||||
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
к системе постоянной нагрузки Р, равной амплитуд |
||||||
шс 1/ |
ному значению возбуждающей гармонической силы; |
||||||
— — собственная |
круговая |
частота колебаний |
системы; |
||||
У |
т |
|
|
|
|
|
|
----------коэффициент |
усиления |
(динамический |
коэффи- |
||||
|
CD2 |
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
шс |
|
|
|
|
|
|
|
циент). |
|
|
|
|
|
|
При (о^£ос амплитуда вынужденных колебаний, определяемая по |
|||||||
формуле |
( 7 9 ) , обращается в бесконечность (л:о = °°). Так как прак |
||||||
тически нет упругих |
систем |
без сил |
неупругих |
сопротивлений, |
то х0 принимает не бесконечное, но достаточно большое значение, способное привести к поломке изделия.
Если |
на систему с трением действует |
гармоническая |
сила |
Р sin ю1, |
то движение системы зыразнтся |
неоднородным уравне |
|
нием |
mx -j- ;.с+ сх — Р sin ш/, |
(50) |
|
|
из которого следует, что амплитуда вынужденных колебаний демп фированной системы равна
- n |
t , |
“ sin Esin rn^j—X0sin(u>/! — s). (81) |
х = л'0е |
sin е cos шt -j- rtsm е |
|
Здесь |
|
(82) |
|
1 - - Г |
+-(2D)a - 2 |
Чп |
|
Jc . |
|
|
|
где 2D - |
|
|
6 6
2п — — (g— постоянная, зависящая от вида демпфирования и рав
ная величине демпфирующей силы при скорости, равной единице);
2/к
е — разность фаз между перемещением и возмущающей силой.
Из формулы |
(82) |
видно, что уменьшение амплитуды вынужден |
|||||||
ных колебаний Хо системы можно получить |
увеличением демпфи |
||||||||
рования D и уведением системы из опасной |
зоны резонанса, когда |
||||||||
ш = со0. Эти пути являются |
основными в борьбе с вибрацией. |
||||||||
Увеличение |
амплитуды |
ко |
|
|
|
||||
лебаний, |
возникающих |
в си |
|
|
|
||||
стеме, может привести к раз |
|
|
|
||||||
рушению машины или устрой |
|
|
|
||||||
ства. Кроме того, |
колебания |
|
|
|
|||||
системы опасны еще и тем, что |
|
|
|
||||||
они передаются |
через |
опору |
|
|
|
||||
на расположенные поблизости |
|
|
|
||||||
конструкции, |
машины, |
прибо |
|
|
|
||||
ры и на людей-операторов. |
|
|
|
||||||
Средства защиты, препятст |
|
|
|
||||||
вующие |
передаче |
колебаний |
|
|
|
||||
от машины, |
называются |
в и б- |
|
|
|
||||
р о и з о л я т о р а м и , |
а процесс |
|
|
|
|||||
защиты |
— в и б р о и з о л я |
Рис. 22. Простейшая схема виброизоля |
|||||||
цией. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
тора в виде пружины |
|
||
На рис. 22 представлена |
|
|
|
||||||
простейшая схема с виброизо |
Возбуждаемой массой т является |
||||||||
ляторами |
в виде пружины |
С. |
|||||||
машина. |
Колебания фундамента вызываются силой РПер, |
переда |
|||||||
ваемой через виброизоляторы |
от массы т. |
Возбуждающая сила, |
|||||||
прикладываемая к массе, равна Рв. |
ф у н к ц и я |
вибро |
|||||||
Степень изоляции или |
п е р е д а т о ч н а я |
||||||||
изолирующего устройства определяется по формуле |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Ка = % ? . |
|
(83) |
Такая форма защиты называется активной.
Пассивной называется такая форма виброзащиты, когда маши на, возбуждающая колебания, жестко связана с фундаментом, а механизм, который защищается от вибрации, связан с фундамен том через специальные устройства, уменьшающие амплитуду воз буждающих колебаний.
Наибольшее распространение получили виброизоляторы следую щих видов: со стальными пружинами, с резиновыми пружинящими
5* |
67 |
элементами, с пневматическими пружинами. По конструктивному исполнению виброизоляторы подразделяются на следующие виды:
резиновые виброизолирующие коврики КВ-1 и КВ-2 предназна чены для защиты от вибраций прецизионных станков с недостаточ но жесткими станинами или для станков, имеющих тяжелые, посту пательно движущиеся реверсируемые узлы. Коврики изготовляются из маслостойкой резины с большой ползучестью;
виброизолирующие опоры станков предназначены для станков весом до 15 т. Размеры опор изготовляются в пределах: D=105-f- -М80 мм; Н = 34-50 мм; регулировочные болты — от М16 до М20; виброизоляторы для приборов, основные параметры которых установлены в ГОСТ 11679—65. Стандарт распространяется на пластинчатые (серия АП) и чашечные виброизоляторы (серия А4): цельнометаллические виброизоляторы, пружинящий элемент которых изготовляется из тонких проволочек, свитых в спирали и
спрессованных в блоки нужной формы; пневматические пружины с сервомеханизмом, отличающиеся ма
лым весом и приспособленностью к работе в различных режимах. Сервомеханизм регулирует давление воздуха при изменении стати ческих нагрузок.
Человеческий организм весьма чувствителен к воздействию ко лебаний и вибраций и его реакция на вибрационные воздействия оказывается сложной и зависит от характера колебаний: частоты, амплитуды, направления, продолжительности воздействия. При ча-
Рис. 23. Границы сильных неприятных ощуще ний при воздействии вибрации на человека
стоте ниже 0,7 Гц человеческое тело под действием возбуждающих колебаний движется как одно целое, без относительного перемеще ния отдельных органов. Эти колебания ощущаются как «качка» и приводят к так называемой морской болезни. При более высоких частотах могут возникать резонансные колебания отдельных ча стей тела человека (бедра, головы) и его органов (желудка, глаз ного яблока), выступающих как массы, связанные между собой соединительными элементами некоторой жесткости. Установлено,
68
что упругая система «человек» имеет опасные частоты собственных колебаний, лежащие в интервалах 4—6, 10—12 и 20—25 Гц.
На рис. 23 проведена граница сильных неприятных ощущений, испытываемых человеком при воздействии определенных сочетаний частоты и амплитуды вибраций. Точки, лежащие ниже этой грани цы, могут считаться допустимыми для человека.
При передаче вибраций через руки резонанс наблюдается при частоте 30—40 Гц. При этом происходит демпфирование колебаний в тканях; колебания в плече и локте меньше, чем в ладонях на ру коятке инструмента, примерно в полтора раза. Отдельные болезнен ные явления, ощущаемые человеком при работе с таким инструмен том, приводят к серьезным воздействиям на кровеносные сосуды и нервные окончания, а в результате — и на центральную нервную систему. Длительное воздействие сильных вибраций может приве сти к возникновению трудно излечимой болезни: костносуставным изменениям, окостенению сухожилий мышц, нервным расстрой ствам.
Основные методы защиты человека от воздействия вибрации сводятся к следующему:
1)уменьшение вибраций корпуса инструмента путем примене ния облегченных ударников, изготовленных, например, из полимер ных материалов, или путем создания воздушной подушки между ударником и бойком;
2)уменьшение вибрации корпуса за счет применения демпфи рующих виброгасителей — вставок между корпусом и буровым ин струментом;
3)применение пневматических амортизаторов вибрации, уста новленных в рукоятках инструмента;
4)подбор полимерных материалов для рукояток с оптимальным демпфированием вредных высокочастотных вибраций;
5)использование зиброзащитных рукавиц;
6)применение противошумных наушников, встроенных в каску рабочего.
§ 8. ИЗНАШИВАНИЕ В МАШИНАХ
Изнашивание — одна из основных причин возникновения посте пенных отказов изделий машиностроения. Основные термины, поня тия и определения, относящиеся к изнашиванию в машинах, даны , в проектах рекомендаций ИСО и в ГОСТ 16429—70 «Трение и изна шивание в машинах. Термины и определения».
И з н а ш и в а н и е — процесс постепенного изменения размеров детали по ее поверхности при трении. Классификация видов изна шивания приведена в табл. 4.
А б р а з и в н о е и з н а ш и в а н и е — происходит в результате режущего или царапающего действия твердых тел или частиц. Оно
69