книги из ГПНТБ / Киясбейли, А. Ш. Вихревые счетчики-расходомеры

Правильность расчета качественно-количественной схемы проверяют по

Расчет

Предварительное грохочение и дробление класса >>100 мм ( операции I и II)

1.Определяем количество воды, поступающей с рядовым углем:

2.Определяем количество воды, удаляемой с надрешетным продуктом:

Vfг ~ Qin2>

где пг = геі = 0,059;

W2= 36,6 • 0,059 = 2,2 мз/ч.

3. По балансу

W3 = W1= 25 ыз/ч.

Подготовительное грохочение ( операция III)

1. Определяем количество воды, удаляемой с классом 0—6 мм:

пъ пх *=» 0,06;

W&= <2бпб= 99,9 -0,06=6 мз/ч.

2. Количество воды, удаляемой с классом 6—100 мм: ТР|= 1У3—W5= 25 —6 = 19 мз/ч.

ОбесшЛамливание (операция IV)

1. Определяем количество воды, потребной для обесшламливания. По пр ложению 5 принимаем:

щ = 0,4;

W,1 = <2іч4= 325,1 • 0,4 = 130 м3/я.

Расход оборотной воды

Wo6= WA-*-W’t ='130--19 = 11-1 мз/ч.

103

2. Определяем количество воды, удаляемой с обесшламленным продуктом (принимаем Wp = 8%):

=2,1 т/м3. Принимаем количество суспензии 2 м3/т:

^2 ,1 = <?0 -2=261,8 • 2 = 523,6 мз/ч.

Определяем концентрацию утяжелителя в суспензии А = 2,1 т/м3:

сД - 1 2,1— 1 = 0,306,

6 - 1 4 ,6 -1

где 6 = 4,6 т/м3 — плотность утяжелителя (магнетита). Количество воды в суспензии

Wc = W2 ,1 (1 - с) = 523,6 (1 - 0,306) = 363,4 мз/ч.

Содержание магнетита

qe= W2}icö = 523,6 -0,306 -4,6 = 737,02 т/ч.

Расход оборотной воды

Wo6= Wc — We —363,4 —23,6 = 339,8 м»/ч.

2. Определяем количество воды и магнетита, удаляемых с породой (прин маем 0,5 м3/т):

И'п = (?9-0,5=46,7-0,5 = 23,4 мЗ/ч .

Количество воды и магнетита в суспензии:

Wa= Wn (1 - с) = 23,4 (1 -0,306) = 16,2 мз/ч;

9 в = iPncö = 23,4 • 0,306 • 4,6 = 32,94 т/ч.

3. Из уравнений баланса определяем количество воды и магнетита, удал емых с концентратом:

WB= WC —We=363,4 —16,2 = 347,2 м3/ч;

78 = ?б— ? 9 = 747,02—32,94 = 704,08 т/ч.

Для дальнейшего расчета определяем потери воды с конечными продуктами обогащения (табл. 71). Влажность сортов принимаем по табл. 5. Величины п и W (табл. 71) подсчитываем по формулам (5) и (8).

Принимаем замкнутый цикл водно-шламового хозяйства с расходом свежей

104

Т а б л и ц а 71 Потери воды с конечными продуктами обогащения

1 g10= WK. ccö = 425,2 ■0,306 • 4,6 = 598,51 т/ч.

3. Определяем количество воды, удаляемой с концентратом (см. табл. 71):

W12= 1У1в + W17+ ТУ18 + 1У19 + W2о = 1,3+3,3 + 3,1 + 2,9+0.1 = 10,7 м»/ч.

Потери магнетита с концентратом, принимаем 0,5 кг/т [25]

912= <?і2 1000 = 209'1 ЮОО = 0,1 Г/ 4'

4. Определяем количество воды и магнетита в кондиционной суспензии. Количество воды/для отмывки суспензии принимаем по приложению 5

0,8 м3/т:

И^о= <?8 ■0,8 = 215,1 • 0,8= 172,1 мз/ч.

Расход оборотной воды

И%б= Wü —Wcz = 172,1 —23,2 = 148,9 мз/ч.

5. Количество воды и магнетита, удаляемых с некондиционной суспензией, определяем по балансу:

Wn = W8+ Wo - W10W12= 347,2+172,1 -295,1 -1 0 ,7 = 213,5 мз/я:

9 ii= 9 8 —9io —912= 704,8 —598,51—0,1 =105,47 т/я.

Отмывка суспензии от породы на грохоте (операция VII)

105

2. Определяем количество воды п магнетита, удаляемых с породой (прин маем т = 13%):

13 піъ— 100 —13 0,15;

7Кі5 = (?іБ'гі5 = 46,7-0,15 = 7 мз/ч.

Потери магнетита с породой принимаем 0,5 кг/т,

916= ^15 1000 = 46,7 7Ш Г = 0,02 т/ ’1'

3. Определяем количество воды и магнетита в кондиционной суспензии. Количество оборотной воды Для отмывки суспензии принимаем 0,8 м3/т,

Wo6 = <?9 • 0,8 = 46,7 • 0,8 = 37,4 м3/ч.

4. Из уравнений баланса получаем:

W14= W9+ И'обТИіз- И^іБ = 16,2 + 37,4-13,8 - 7 = 32,8 мЗ/ч;

9і4 = 99—9із —зів = 32,94 —28,01 — 0,02 = 4,91 т/ч.

Магнитная сепарация (операция IX )

1. Определяем количество воды и магнетита, поступающих в операцию:

^ 0 = ^11+^14=213,5+32,8 = 246,3 мЗ/ч;

9о= 9іі + Зі4 = 105,47 + 4,91 = 110,38 т/ч.

2. Определяем выход магнетита (принимаем к. п. д. магнитного сепаратора г) = 0,998) :j

921= 9011 = 110,38 -0,998 = 110.16 т/ч.

Принимаем п21=0,25,

W2 і = 92i«2i = 110,16 • 0,25 = 27,5 м3/,

3.Определяем количество воды и магнетита в шламе:

,9 2 2 = 9о—9 2 1 = 110,3S—110,16 = 0,22 т/ч.

106

107

§ 23. РЕЖИМ РАБОТЫ И ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ФАБРИКИ

На вновь строящихся центральных углеобогатительных фабриках предусматривается трехсменная работа при 300 рабочих днях в году, третья смена — ремонтная. Число часов работы фабрики в сутки 17.

Для углеобогатительных фабрик, входящих в состав коксо­ химических заводов, режим работы принимается в соответствии с режимом работы коксохимических цехов.

Режим работы индивидуальных и групповых фабрик устанавли­ вается в соответствии с режимом работы шахт.

Режим работы цехов и отделений углеобогатительной фабрики следующий:

цех углеподготовки (ямы привозных углей и дозировочные бункера) ЦОФ и ГОФ рассчитываются на трехсменную работу; обогатительный цех рассчитывается в соответствии с общим

режимом работы фабрики; флотационный цех рассчитывается на 0,5 ч больше времени

работы фабрики в связи со спецификой технологического процесса, при этом предусматриваются буферные емкости для кека;

сушильное отделение, как правило, работает только в зимний период (например, для условий Донецкого бассейна с 15 ноября по 15 марта).

Годовая производительность фабрики определяется по формуле

где А 1г А 2,. .. , А п — добыча каждой шахты, закрепленной за фаб­ рикой, т/год.

Если проектируется фабрика у потребителя (например, при коксохимическом заводе), то годовая производительность опреде­ ляется исходя из годовой потребности концентрата

109

Часовая производительность фабрики определяется в зависи­ мости от производственной мощности и режима ее работы

Производительность ОФ принимается равной производитель­ ности шахты с учетом валовой выдачи из шахты горной массы.

Производительность ГОФ и ЦОФ принимается по типовому ряду: 300, 450, 600, 900 и 1200 т/ч.

В отдельных случаях предусматривается секционная работа фабрики. Секцией называется совокупность всех устройств, отне­ сенных к отдельным аппаратам, при совместной работе которых может быть завершен технологический процесс обогащения угля.

Секционная работа фабрики предусматривается при: раздельной приемке, обогащении и отгрузке различных групп

углей при одинаковой технологической схеме обогащения каждбй из групп; секции проектируются однотипными;

раздельной приемке, обогащении и отгрузке различных групп углей при различных схемах обогащения; секции проектируются разнотипными;

посекционном монтаже и пуске фабрики в эксплуатацию при большой ее производственной мощности и с сырьевой базой посте­ пенно вводимых в эксплуатацию шахт.

Число секций определяется в зависимости от числа раздельно обогащаемых углей, часовой производительности фабрики, числа и производительности однотипных обогатительных машин, удоб­ ства размещения и обслуживания машин и технико-экономических показателей.

При совместном обогащении углей и наличии высокопроизводи­ тельных обогатительных машин следует предусматривать одну секцию для удобства эксплуатации фабрики.

§24. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ВЫБОРЕ

ИТЕХНОЛОГИЧЕСКОМ РАСЧЕТЕ ОБОРУДОВАНИЯ

При выборе и расчете оборудования решаются три основных вопроса: выбор типа, конструкции и размеров аппарата; определе­ ние производительности аппарата в зависимости от его размеров и условий работы; определение числа аппаратов.

Выбор типа и конструкции аппарата производится в зависимости от принятой проектом технологической схемы обогащения, харак­ теристики исходных продуктов операции, требований к качеству продуктов обогащения и технико-экономических показателей работы аппаратов. При выборе типа аппарата для данной операции сравни­

110

вают несколько типов аппаратов, упитывают преимущества и недо­ статки и основные технико-экономические показатели их работы. В результате сравнения принимают лучший тип аппарата.

Определение производительности технологического оборудования производится по теоретическим и эмпирическим формулам, удель­ ной производительности, времени пребывания обрабатываемого ма­ териала в аппарате и данным каталогов и справочников.

При расчете оборудования рекомендуется принимать коэффи­ циент неравномерности загрузки для ГОФ и ЦОФ к = 1,15, для

Потребное число аппаратов зависит от выбранных их размеров и производительности. При значительной производительности фаб­ рики рекомендуется применять аппараты больших размеров, так как применение аппаратов малых размеров приводит к увеличению их числа, требует дополнительной площади здания, затрудняет обслуживание и ремонт. Можно принимать аппараты большего раз­ мера, если при расчете получается больше четырех однотипных аппа­ ратов. Число аппаратов принимается по расчету с учетом запасного оборудования: обезвоживающих грохотов, центрифуг, флотацион­ ных машин, гидроциклонов, вакуум-фильтров, воздуходувок и ва­ куум-насосов. При этом на 3—4 аппарата принимается один запас­ ной, а насосы дублируются.

Данные для расчета оборудования берут из табл. 54, 65, 69 и 72. Установочная и потребляемая мощность, скорость вращения, размеры аппарата и другие показатели при выборе и расчете обо­ рудования находят по технической характеристике, за исключением транспортных устройств, показатели которых определяют расчетом.

определяют диаметр валков в зависимости от максимального раз­

111

где D и L дано в метрах.

В настоящее время находятся в стадии освоения дробилки ДДЗ-4, ДДЗ-6 и ДДЗ-10 (см. приложение 7), которые более надежны и дол­ говечны по сравнению с существующими дробилками.

Молотковые дробилки М (ГОСТ 7090—72) (см. приложение 8) применяют для дробления промпродукта.

Производительность одной молотковой дробилки определяют по

Роторные дробнлки типа ОЦД (отбойные центробежные дробилки) применяют для среднего дробления крепких и средней крепости углей, а также промпродукта (см. приложение 9).

Число дробилок определяют по формуле. (18), гле Q1 берут из приложения 8.

Барабанные дробилки типа ДБ (см. приложение 10) применяют для избирательного дробления углей и удаления из них крупных кусков породы.

§ 26. ВЫБОР И РАСЧЕТ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ГРОХОЧЕНИЯ УГЛЯ

Выбор типа грохота зависит от вида и способа грохочения. Для предварительного грохочения угля применяются грохоты

колосниковые, ГЦЛ, ГИТ-51 и ГИТ-71. Из этих типов грохотов лучшими являются ГЦЛ и ГИТ.

•112