книги из ГПНТБ / Покровский, К. В. Термодинамика реальных газов применительно к нефтяным газам
.pdfгде л,—объемная концентрация компонентов.
Из последних двух уравнений |
следует, что |
Р\ = г,Р. |
(58) |
Уравнение (57) показывает различие между мольной н объемной концентрациями для компонентов. При наличии иде альных газов, когда Z = Z, = 1, получаем известное равенство
|
|
|
г 1= Щ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Основной задачей изложенного |
метода |
рассмотрения |
сме |
|||||||||||
сей является |
I вхождение |
по |
уравнению (55) |
коэффициента |
||||||||||
сжимаемости смеси Z, Для чего должны быть известны |
моль |
|||||||||||||
ные концентрации компонентов тх. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
При задании смеси весовыми концентрациями g, сначала по |
||||||||||||||
уравнению (51) |
находится |
величина |
у., |
затем |
по уравнению |
|||||||||
(53)—от, и, наконец, по уравнению (55)—Z. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Если смесь задается^объемнымц концентрациями г ь то для |
||||||||||||||
нахождения величины Z необходимо вывести еще |
одно выра |
|||||||||||||
жение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напишем М — Т,МХи, подставив в это равенство величины |
||||||||||||||
М и М и взятые |
из формул |
(54) |
и (54'), |
получаем |
|
|
|
|||||||
|
|
РУ |
_ |
^ |
|
РУГ |
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда |
|
Z R J |
~ |
|
|
z xRaT ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
определения |
коэф |
||||||
|
|
|
|
|
|
фициентов |
сжимаемости Z, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
компонентов приЯ и Т смеси, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
вычисляются |
приведенные |
|||||||
|
|
|
|
|
|
давления и |
температуры: |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
Т |
, |
|
|
|
|
|
|
|
it, = — |
и t, = — |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Л с і |
|
|
тк1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
где |
Які и Гкі—критические |
|||||||
|
|
|
|
|
|
параметры |
компонентов, и |
|||||||
|
|
|
|
|
|
с • обобщенной |
диаграммы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
сжимаемости снимаются ве |
||||||||
|
|
|
|
|
|
личины Z',. |
|
|
|
|
|
|||
Рис. 27. Определение коэффициента |
|
|
Ввиду |
различия |
крити |
|||||||||
сжимаемости |
смеси реальных газов |
|
ческих |
параметров |
компо- |
|||||||||
, |
|
|
(ркс. |
|
нентов |
точки |
пересечений |
|||||||
линий it, и т, на диаграмме |
27) |
получаются для |
различ |
|||||||||||
ных компонентов |
в разных местах (точки 1,2,3) |
и иногда мо |
||||||||||||
гут выйти за пределы диаграммы, |
попадая |
в область |
жидкой |
■фазы. В таких случаях метод будет давать заметные погреш ности. ’
.70 |
I |
|
Мы видели, что сумма парциальных объемов компонентов пблучается больше действительного объема смеси.
Ввиду этого следует ожидать, что и коэффициент сжима емости, определяемый по уравнению (55), выведенный по закону Амага, получится также несколько завышенным и тре бующим поправок. Для систем при высоких давлениях и с сильно разнящимися молекулярными весами компонентов, например, для газоконденсатных систем, находящихся в пла стовых условиях, эта поправка получается значительной и выражается коэффициентом при Z, имеющем значение 0,85— 0,95.
Коэффициент сжимаемости смеси Z можно определить еще другим методом, отличным от описанного, для этого исполь зуют уравнение Бартлетта, которое в обобщенном виде может быть представлено
|
|
|
|
Р = £ т Ри |
|
|
|
|
|
(а) |
||||
где Р —давление смеси; |
|
|
взятых |
при мольных |
объемах, |
|||||||||
Р\—давления компонентов, |
||||||||||||||
равных мольному объему смеси. |
для |
смеси |
и |
компонентов |
||||||||||
.. Пусть Ѵр такой |
объем. Тогда |
|||||||||||||
уравнения состояния напишутся в виде |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
РѴр. = |
ZR0T и AVV = ZiR0T, |
|
|
(б) |
|||||||||
•откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р, = |
Р ^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
и после подстановки |
в (а) |
получаем |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Z = E/rejZ,. |
|
|
|
|
|
(в) |
|||
При задании |
|
и Т коэффициент Z, |
из (б) |
может быть |
||||||||||
•выражен: |
|
|
Ѵ„ |
|
_ |
ѵ„ Р„ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
______ £ |
|
Р |
11 |
Kl |
lEi |
— |
C ilti. |
|
|
( r ) : |
||
|
|
|
— |
R0T |
|
R0T |
|
|
||||||
где |
|
|
|
|
|
v *p« |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
' |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
4 |
~ |
R0T |
|
|
|
|
|
|
||
и эта |
величина |
для |
каждого |
компонента |
будет |
известна |
||||||||
и является угловым коэффициентом прямой, |
проведенной на |
|||||||||||||
диаграмме' сжимаемости |
Z = / |
(іг)х из |
начала координат (см. |
|||||||||||
рис. |
9). |
|
. |
|
|
/ . |
|
|
|
|
соответствующими |
|||
Проведя эти прямые до пересечения с |
||||||||||||||
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и по выра- |
т, = 7= -= пост., найдем величины гь для компонента |
||||||||||||||
* КІ |
|
|
|
|
сжимаемости |
смеси z. Давление Р |
||||||||
жению (в)—коэффициент |
|
|||||||||||||
смеси найдется |
из |
характеристического уравнения (б). |
7 1
При данных Я и Г нахождение |
z усложняется и сводится |
|
к ряду попыток задания объема V, |
приводящего к получению |
|
нужного давления Я. |
|
/ |
Произведения тіР 1— іщР — , |
входящие в уравнение (а)„ |
фактически играют роль парциальных давлений компонентов
Я", но по существу не являются таковыми, так как получаю щиеся для компонентов величины г, отличаются от тех, кото рые нужно было бы принять при использовании закона Даль тона, согласно уравнению (54").
Необходимость введения понятия о парциальных давлениях заставляет при рассмотрении смесей принять давления іщР\ за парциальные и определять их для компонентов из равенства
Я" = nijP, |
а это согласно Я" = /?г1Я — равносильно допуще- |
|
Z |
НИЮ, ЧТО |
2Л = Z, |
Описанный метод рассмотрения смеси имеет тот же недос таток, что и ранее изложенный с применением закона Даль тона и Амага, а именно: при сильно разнящихся молекуляр ных Бесах компонентов, часть их по приведенным параметрам может оказаться в области влажного пара или жидкости и тогда метод будет не столь надежным.
Для нахождения величины z смеси был предложен Кеем. еще один, пользующийся популярностью метод „псевдокрити ческой точки“, лишенный недостатков предыдущих двух мето дов. Сущность его заключается в том, что для смеси находят так называемые псевдокритические параметры Япк и Япк,заме няющие истинные критические параметры Як и Тк, от них от личающиеся и пригодные только для определения z.
Величины Япк и Япк находят по формулам
|
Япк= 2 ^ |
Які И Т,]к = ^ |
Ткі. |
|
|
||
Затем вычисляют для смеси лри параметрах Я и Я/псевдо- |
|||||||
прңведенные |
давление |
и |
температуру. |
И, наконец, по диаг- |
|||
рамме сжимаемости по пересечению линий «ш<= |
р |
т |
|||||
— и тпк = ---- |
|||||||
|
|
|
■ |
|
|
япк |
г гпк |
находят величину z (см. рис. 27). |
обоснования, |
ко дает |
|||||
Этот метод не имеет теоретического |
|||||||
результаты, |
близкие к действительности. |
|
|
|
|
||
В приложении № 10 А приведены псевдокритические давле- |
|||||||
кГ |
|
|
Т„к °К природного |
углеводородного |
|||
ния Япк— и температуры |
|||||||
СМ2 |
|
|
0,7 до 1,1 кГ/м3, |
' |
_ |
|
|
газа удельного веса у от |
вычисленные по |
составам отсепарированного газа газоконденсатных месторож
дений Азербайджана.’ |
- |
Псевдокритические Япк и |
Япк паров гексанов и более тяже |
лых углеводородов, содержащихся в природных газах и в вы
7 2 |
• |
падающих из последних при их обратной конденсации, пред ставлены на диаграмме, построенной Метью, Роландом и Кацем (см. приложение 10 Б.)
В этой диаграмме псевдокритические параметры паров кон денсата определяются в зависимости от величин удельных (при 15,5° С) и молекулярных весов последнего.
Для определения Рт и Т т пластового таза, богатого содер
жанием гексанов и более высокомолекулярных углеводородов,, образующих в условиях сепарации конденсат, следует предстагить его состоящим из двух образованных из него при сепаррции компонентов—отсепарирсванного газа и конденсата.
Найдя псевдокритические параметры каждого компонента по диаграммам приложения 10 А и В, вычисляются искомые Р пк и Г„к пластового газа по вышеприведенным формулам, как для бинарной смеси, подставляя псевдокритические параметры ком понентов Еместо'их критических параметров.
Ввиду того, что все рассмотренные способы в критической
области |
дают ненадежные результаты, .в последнее время ве |
личину |
2 определяют опытом на аппаратуре Р — Ѵ —Т. |
I |
' |
КАЛОРИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ
Если бы для газов, сильно отличающихся от идеальных, существовали достаточно точные уравнения состояния, сводя щие рассмотрение смеси к рассмотрению воображаемого инди видуального газа, подобно тому, как это было сделано нами для газов, мало отличных от идеальных, или подобно послед нему приведенному уравнению Бенедикта, то выражения для величин і и S можно было бы вывести из этих уравнений.
Ввиду отсутствия таких уравнений следует находить вели чины і\ и Si для компонентов смеси, так же как для индивиду альных газов, и затем вычислять искомые величины по пра вилу аддитивности
1 = £ gih и $ = Z £ і$і-
При этом относительно исходных параметров Р0 и Т0 необ
ходимо соблюсти условия, которые были изложены при рас смотрении этого BQnpoca для газов, мало отличных от идеаль ных.
ДВУХФАЗНЫЕ СИСТЕМЫ
До сих пор мы рассматривали индивидуальные газы и их смеси в предположении, что ро время любых процессов пос ледние остаются в газовой фазе, между тем как процессы осу ществляются частично в газовой системе, частично в области влажного пара, т. е. двухфазной системе, пересекая кривую насыщенного пара (верхнюю пограничную кривую), Наконец, существуют процессы, протекающие частично в жидкой фазе,.
- 4 |
73- |
частично в паровой, пересекающие кривую насыщенной жид кости (нижнюю пограничную кривую).
Так как фазовый переход индивидуальных веществ•доста точно хорошо описан в курсе термодинамики, то в настоящем разделе мЫ рассмотрим такой переход для систем, состоящих из двух и более компонентов.
1.КРИВЫЕ УПРУГОСТЙ
Вучении о двухфазных системах все время приходится иметь дело с кривыми упругости, показывающими зависимость между температурой кипения данного компонента и его дав лением. Как известно, такие кривые находят эксперименталь но, но основная закономерность, которой подчиняются кривые
упругости для всех индивидуальных веществ, может быть выведена теоретически.
Напишем уравнение Клапейрона—Клаузиуса, выведенное для определения удельного объема сухого насыщенного пара
г" — г' =
где г" и г'—удельные |
|
А |
т |
d P ' |
|
||
объемы |
сухого |
насыщенного пара и |
|||||
насыщенной жидкости при каком-либо давлении; |
|||||||
Т —температура кипения; |
\ |
парообразования |
при |
||||
г—теплота |
испарения |
или |
|||||
этом давлении. |
|
|
|
|
|
||
Написав для сухого насыщенного пара и насыщенной жид |
|||||||
кости уравнения состоянья |
|
|
|
|
|
||
Рг" =f Z"RT |
и Рѵ' = Z'RT, |
|
|||||
где Z" и Z'—соответствующие |
|
коэффициенты сжимаемости, |
|||||
получаем |
|
|
|
|
|
■ ( |
|
(Z" — Z') — |
= |
А |
|
L |
' |
||
откуда |
|
Р |
|
т d P ' |
|
||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
dP |
_ |
|
г ' |
dT |
|
|
|
Р _ A R Z " — Z ' ’ Г2 " |
|
Если по абсциссе откладывать, температуру кипения Т, а по ординат?—соответствующие величины г и разности (Z"—Z') взятые с рис. 10, то легко заметить, что ординаты кривой г почти пропорциональны ординатам кривой (Z"—Z/)—рис. 28. Поэтому считаем возможным принять
1 г
— В х= пост.
AR Z " — Z '
Тогда получаем простое дифференциальное уравнение dP D dT
к
7 4
интегрирование которого дает |
В, |
|
|
In Р = В2 |
(60) |
||
|
|||
тде постоянная Во через стандартные параметры |
состояния Р0 |
||
и Та будет выражаться: |
|
|
ІП Рп
Уравнение это и является уравнением кривой упру гости в первом приближе- ^ ним. Уточняли его многие авторы. Так, для парафино-^ вых углеводородов Кокс-ч^ представил его в таком виде й
lg P = ß f |
в ; |
5 |
t т Вз |
(61) |
|
|
|
где Вх и В\—коэффициенты, значения которых зависят от природы данного угле водорода, а коэффициент В3 считается постоянным и рьв^ым 230°.
Более универсальной яв ляется формула Антуана
lg Р =
Рис. 28. Зависимость величин г (Z"—Z') от температуры
В,
В" - (61') t + В3
с тремя коэффициентами В", В\ и В3 для каждого вещества. Первая формула дает посредственную точность, вторая— большую, но при постоянных коэффициентах Она не охваты вает широкого интервала измеряемое™ давлений, поэтому и значения коэффициентов/даются различными для ряда интер
валов давлений, К более совершенным формулам следует отнести уравнение
1S P - ^ r + B \ g T + сТ + ^ + пост.,
которое не обладает этим недостатком.
Постоянную интегрирования Во формулы (60) мы находили
из стандартных условий Р0, Т0. |
|
Рк и |
Можно, однако, ее найти" из критических параметров |
||
Т к. Тогда будем] иметь |
|
|
Я2 = |і - + 1пЯк, |
* |
|
* К |
вид |
|
и формула (60) примет следующий |
, |
|
1п Р = | і - + І п Р к - ^ - , |
|
|
* К , |
* |
|
7 5
последняя после, преобразований
ІП 7Г= |
( 62), |
В таком виде формула была получена Днтеричи. Она была нами уточнена введением второго параметра ß
(63»
По своей структуре обе формулы имеют универсальный ха рактер, причем вторая из них схватывает широкий интервал изменяемости давлений.
' Значения коэффициентов а и ß для углеводородов парафи
нового ряда |
приводятся ниже. |
|
|
|
|
|
|||
а |
с, |
С2 |
Сз |
С, |
I |
С6 |
I |
Q |
С7 |
2,35 |
2,35 |
2,.9 |
2,51 |
1 |
2,46 |
1 |
9/4 |
2,('4 |
|
ß |
1 |
1,07 |
1,14 |
1,09 |
1,15 |
1,09 |
1,15 |
Кривые упругости часто представляют графически. Если^ для какого-нибудь гомологического ряда мы построим семей-* ство кривых упругости в.координатах Р, t, то получим картииу примерно такую, какую мы видим на рис. 29.
2г.
Рис. 29. Кривые упругости угле- |
Рис. 30. Спрямленные кривые |
водородов одного гомологнче- |
упругости (диаграмма Кокса) |
ского ряда |
|
Такая диаграмма неудобна тем, что при снятии с ее по мощью давлений Р при температуре кипения Т для слишком круто или слишком отлого построенных кривых относитель ные погрешности будут значительны.
Во избежание этого кривые упругости строят в других.
7 6 |
і |
I |
|
Если |
на оси абсцисс откладывать |
_1_ |
а на оси |
ордицат- |
4 g /3, то |
уравнение (60) обращается |
г |
уравнение |
прямой-, а |
в |
-сама диаграмма приобретает вид веерообразно располагаю
щихся |
прямых, стремящихся пересечься в одной |
точке. |
||||||||||
Такая диаграмма была построена Коксом согласно его урав |
||||||||||||
нению |
(61), причем в качестве абсциссы |
была принята |
вели |
|||||||||
чина |
---------- |
(рис. 30). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
t |
-р z3J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
полу |
В уточненных подобных диаграммах линии упругости |
||||||||||||
чаются |
слегка |
изогнутыми, |
но |
общий |
их |
характер |
остается |
|||||
прежним. |
|
|
|
|
|
|
|
|
крити |
|||
На диаграммах кривых упругости полезно нанести |
||||||||||||
ческие |
точки |
гомологов. Последние обычі о ложатся |
на |
плав |
||||||||
ные кривые (кривые к —к). Следует иметь |
в виду, |
что часть |
||||||||||
каждой диаграммы между |
кривой к—к и |
осью |
абсцисс яв |
|||||||||
ляется |
реальной, |
выше лее |
кривой к—к —фиктивной, так как |
|||||||||
она |
отвечает газовому состоянию вещества, для которого |
кри |
||||||||||
вые |
упругости |
теряірт физический смысл |
и являются лишь |
|||||||||
математической экстраполяцией |
приведенных выше уравнений. |
|||||||||||
В приложении №11 приводятся кривые упругости нормаль |
||||||||||||
ных парафиновых углеводородов в координатах |
f ln Р, |
• |
||||||||||
2. РАВНОВЕСИЕ ДВУХФАЗНЫХ |
СИСТЕМ ПРИ НИЗКИХ |
|
||||||||||
ДАВЛЕНИЯХ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Перейдем |
к |
рассмотрению |
равновесия |
между |
жидкой и |
|||||||
паровой фазами систем, содержащих два |
и более |
компонента |
при условии, что величина давления такой системы достаточно
далека от критического как для |
всей системы, так |
к для ее |
||||||||
отдельных |
компонентов. |
|
следующие |
опреде |
||||||
|
Здесь, |
как и |
в |
дальнейшем,'примем |
||||||
ления |
и обозначения. |
|
|
|
|
|
||||
|
Трт из двух компонентов, который при каком-либо давле |
|||||||||
нии, |
например, |
атмосферном, |
имеет меньшую |
температуру |
||||||
кипения, |
назовем |
„низкокипящим“, большую—„высококипя- |
||||||||
щим“. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Условимся индекс „1“ ставить при буквенных обозначениях |
|||||||||
параметров низкокипящего компонента, индексы |
„2 “, |
„3“—вы- |
||||||||
сококипящего в порядке увеличения их температуры |
кипения |
|||||||||
при данном давлении. |
|
|
|
|
t |
|||||
|
Упругости компонентов при данной температуре |
обозначим |
||||||||
через*/?7, парциальные давления—через р п . |
Таким |
образом, для |
||||||||
двухкомпонентной |
смеси будем |
иметь дело с 4-мя |
давлениями |
|||||||
у |
п |
у |
П |
|
|
|
|
|
|
|
р і, |
р и |
т , |
р і . |
|
|
|
жидкой фазе обоз |
|||
|
Мольные концентрации компонентов ;в |
|||||||||
начим через X , |
в паровой—через у . |
|
|
|
|
7 7
Тогда для двухкомпоненткой смеси будем иметь дело с 4-мя концентрациями х и у,, х ъ у2.
Системы, равновесие которых мы рассматриваем, могут быть гомогенными и гетерогенными. Компоненты первых име ют взаимное сродство: их жидкости обладают взаимной раст воримостью (смешиваются между собой в любых пропорциях).
О них говорят, что они обладают идеальной |
растворимостью. |
||||||||
Компоненты |
гетерогенных |
систем, |
наоборот, |
не имеют этого |
|||||
сродства |
и |
их |
жидкости |
мало растворяются |
друг в друге |
и |
|||
часто образуют эмульсию, но не раствор. |
|
|
|
|
|||||
Примером гомогенных веществ |
служат |
бензин |
и керосин, |
||||||
вода и спирт, примером гетерогенных—вода и масло. |
|
||||||||
Как |
известно, давление смеси |
и компонентов |
в паровой |
||||||
фазе над жидкостями подчиняется закону |
Дальтона. Если |
||||||||
через Р мы обозначим давление их смеси, |
то будем иметь |
|
|||||||
|
|
|
|
Я = І Р І . |
|
|
|
|
|
Так как по теории растворов равновесие между паровой и |
|||||||||
жидкой фазами какого-либо компонента должно |
иметь место |
||||||||
в том случае, |
если парциальное |
давление |
f аствореі ного |
в |
жидкости пара будет равно парциальному давлению его пара над жидкостью, то при рассмотрении системы, состоящей из любого числа компонентов, их. парциальные давления мы мо жем относить безразлично к какой —паровой или жидкой фазам.
3. РАВНОВЕСИЕ ДВУХКОМПОНЕНТНОЙ ПАРОЖИДКОСТНОЙ ГЕТЕРОГЕННОЙ СИСТЕМЫ
Пусть в замкнутый сосуд (рис. 31, левая часть) помещены две несмешивающкеся жидкости, а над ними—их пары. Пусть далее t° С—температура системы, а х х и х 2—концентрации компонентов в жидкой фазе.
Особенность сосуществования ңесмешивающихся жидкостей заключается в том, что при данной температуре в каждой из
них |
будут растворены только |
собственные пары, |
вследствие |
||||||
чего |
их парциальные |
давления должны равняться |
их упру |
||||||
гости. Поэтому, если Р \—упругость |
первого |
компонента, а |
|||||||
р ) —второго, снимаемых'с кривей упругости / |
и 2 |
(рис. |
32).- |
||||||
то |
при Р" — РІ и Р і |
= pi, будем иметь общее |
давление |
Р = |
|||||
= |
Рі + Р\ = РІ + Ph |
являющееся давлением равновесия смеси |
|||||||
при данной температуре. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
По закону Дальтоі а принимают |
|
|
|
|
||||
|
|
Уі = |
Р] |
и у2 = |
РІ |
|
|
|
78
каковыми равенствами определяются мольные концентрации ком понентов в паровой фазе. (Более правильным, как мы виде--
Я? ли из теории смесей реальных газов, было бы принять/! = —
Р2
и г 2 = -р , а затем перейти от объемных концентраций ком понентов к мольным.)
Рис. 31. Равновесие двух несмешива- |
Рис. 32. Кривые упругости |
||||
|
ю щ и х с я і |
жидкостей |
|
и второго компонентов |
|
|
|
и у 2 |
первого бинарной смеси |
||
Как видим, величины |
оказались независящими от |
||||
состава |
жидкой |
фазы, а только |
от соотношения упругостей |
||
при температуре |
жидкостей. |
|
|
||
Этой |
независимостью пользуются в технике для обезвожи |
||||
вания углеводородных жидкостей, например, Mäbia. |
|||||
Если |
в |
закрытом сосуде |
начнем кипятить смесь масла с |
||
водой при |
постоянном общем давлении Р (например, 1 ата), |
то после вытеснения воздуха из сосуда будет выходить паро
вая смесь при t = пост., определенного состава |
у г и у2 и так |
||
как |
упругость |
Р\ много выше РІ, то водяных паров выделит |
|
ся |
во много раз |
больше, чем масла.. Поэтому, |
когда вся вода |
выкипит и будет сконденсирована вместе с масляными парами (см. рис, 31, правая половина), состав сконденсированной жид
кости определится |
так |
* |
х'і = Уі, М = У ь |
т.е. вместе с водой отойдет незначительное количество масла.
4.РАВНОВЕСИЕ ДВУХКОМПОНЕНТНОЙ ПАРОЖИДКОСТНОЙ ГОМОГЕННОЙ :СИСТЕМЫ
Пусть в замкнутом сосуде (рис. 33) находятся две смешан ные жидкости1и над ними их пары. Пусть t —температура сис темы, а л?! и ^ —концентрации в жидкой фазе.
I |
7 9 |