- •Resumen
- •Abstract
- •Índice
- •Índice de figuras
- •Índice de tablas
- •Descripción y funcionamiento de ciclos Rankine regenerativos
- •Funcionamiento básico del ciclo Rankine
- •Ciclos Rankine regenerativos
- •Configuración de estudio
- •Operación de ciclos Rankine a carga parcial
- •Rendimiento de ciclos Rankine
- •Descripción del funcionamiento de turbinas de vapor
- •Control de turbinas de vapor
- •Operación en presión deslizante y presión constante
- •Metodología de cálculo del rendimiento isentrópico a carga parcial de turbinas de vapor
- •Rendimiento isentrópico a carga parcial de la turbina de alta presión
- •Cálculo de la línea de expansión de la turbina de alta presión
- •Rendimiento isentrópico a carga parcial de las turbinas de media y baja presión
- •Corrección de Baumann para etapas con condensación
- •Línea de expansión de las turbinas de media y baja presión
- •Corrección al punto final de la línea de expansión en la turbina de baja presión
- •Perdidas de escape y entalpía real utilizada (UEEP)
- •Rendimiento isentrópico base y rendimiento isentrópico en condiciones de diseño
- •Calculo de presión de funcionamiento mediante la ley de Stodola
- •Fugas de vapor a través de los sellos
- •Modelización de los calentadores cerrados
- •Funcionamiento de los calentadores cerrados
- •Cálculo del flujo másico de extracción
- •Dimensionado de calentadores cerrados
- •Parámetros geométricos iniciales
- •Coeficiente de convección del agua de alimentación y resistencia de conducción del tubo
- •Coeficiente global de transferencia de calor del desuperheater
- •Coeficiente global de transferencia de calor del condensador
- •Coeficiente global de transferencia de calor del subcooler
- •Cálculo de calentadores cerrados a carga parcial
- •Modelización de otros componentes del ciclo Rankine
- •Generador de vapor
- •Cálculo de la extracción del desaireador
- •Operación de las bombas de alimentación y condensado
- •Modelo simplificado de operación del condensador a carga parcial
- •Resolución de ciclos Rankine a carga parcial, y en condiciones de diseño
- •Obtención de las condiciones de diseño
- •Resolución del balance de calor del tren de calentadores
- •Diagrama de flujo del proceso cálculo
- •Calidad de solución, desviación y residuos
- •Análisis de resultados y validación
- •Rendimiento del ciclo a carga parcial
- •Resumen de resultados en presión deslizante y presión constante
- •Diagrama T-s del ciclo
- •Rendimiento a carga parcial de turbinas de vapor
- •Influencia de cada corrección
- •Lineas de expansión a carga parcial
- •Operación del tren de calentadores
- •Calentadores fuera de servicio o en bypass
- •Cierre manual de válvulas
- •Coeficiente de transferencia de calor a carga parcial
- •Validación de los resultados
- •Uso del programa
- •Entrada de datos
- •Visualización de resultados
- •Conclusiones
- •Bibliografía
Félix Ignacio Pérez Cicala
Figura 6.12: Líneas de expansión de turbina de media y baja presión en presión deslizante
6.3. Operación del tren de calentadores
El funcionamiento del tren de calentadores debe estudiarse con detenimiento en cálculos a carga parcial, dada su in uencia en el rendimiento nal del ciclo. Durante la operación a carga parcial, es común que ciertos calentadores se desactiven (bypass) por condiciones de transferencia de calor adversas o por niveles de agua inadecuados. Niveles de condensado demasiado elevados en el calentador darían lugar a un cierre de la válvula de extracción automático, para evitar daños por ingestión de condensado en la turbina.
También es común manipular el ujo másico de extracción cerrando una válvula entre la turbina y el calentador, aumentando la caída de presión del conducto. Ambos casos pueden estudiarse con el programa desarrollado.
6.3.1. Calentadores fuera de servicio o en bypass
Poner un calentador en bypass supone que el agua de alimentación lo atraviesa sin calentarse. Esto da lugar a cambios en la potencia generada por la turbina, al disponer de mayor ujo másico, y empeora el rendimiento del ciclo por tener que aportar más energía el generador de vapor. Esto puede aprovecharse para obtener más potencia del ciclo que en condiciones de diseño, haciendo un bypass al calentador de más alta presión del ciclo.
En la Figura 6.13 se muestra un ciclo con potencia de diseño de 533 MW, que puede alcanzar una potencia de 559 MW cuando se pone el primer calentador en bypass. Aunque resulta contradictorio que el ciclo pueda generar potencia por encima del nivel de diseño (nivel de carga de más del 100 %), este modo de operación es posible si la potencia a la que están certi cados los componentes del ciclo es mayor que la nominal del mismo, lo cual sucede habitualmente al sobredimensionar por márgenes de seguridad. Operar de esta forma podría ser interesante si el
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precio de venta de la electricidad y la demanda fueran lo su cientemente altos para compensar la pérdida de e ciencia.
Figura 6.13: Aumento de potencia al realizar un bypass
Realizar un bypass también puede servir en condiciones de carga parcial para evitar problemas por nivel de condensado en el calentador. Según Hicks, Alder y Jacabson [12], un valor del DCA bajo se corresponde con un nivel de condensado elevado en la sección de subcooling. En carga parcial, el DCA desciende a medidad que baja la carga, mientras que el TTD aumenta. El aumento de TTD es indicativo de una transferencia de calor buena, relacionada con la disponibilidad de área en relación a los ujos másicos involucrados. Sin embargo, un nivel de condensado demasiado elevado puede dar problemas.
En la Figura 6.14 se muestra la operación de los dos calentadores de alta presión al 30 % de TFR, en presión constante. Se observa que el DCA (DA en la gura) de ambos es muy bajo. En la Figura 6.15 se ha realizado un bypass en el segundo calentador de alta presión, lográndose que aumente el DCA del primero en 1.5 grados centígrados. Nótese también el aumento del ujo másico de la extracción del primer calentador de alta (5.01 kg/s a 12.40 kg/s), y la ligeramente menor presión de extracción causada por el cambio de ujo másico por la turbina de media presión (menor ujo másico da lugar a menor caída de presión en la etapa).
Figura 6.14: Calentadores de alta presión con DCA bajo
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Figura 6.15: Aumento del DCA al realizar un bypass
6.3.2. Cierre manual de válvulas
El cierre de válvulas de línea de extracción se puede utilizar para disminuir el ujo másico de vapor que recibe un calentador. En una instalación real, el cierre de una válvula es su ciente para disminuir el caudal, pero en el programa desarrollado la caída de presión no afecta de forma directa al ujo másico, ya que la entalpía de la extracción no cambia, por lo cual la disminución de ujo que se observa en el programa tiene otra causa.
La disminución del ujo másico se produce porque empeoran las condiciones de transferencia de calor en el desuperheater, modi cándose el balance de la ecuación (3.25). El resultado de la disminución del valor de QUA es un estrangulamiento del calentador, al limitarse el máximo calor que se puede intercambiar. En un caso de ejemplo al 80 % de TFR en presión constante, forzando una caída de presión del 30 % en el segundo calentador de alta presión, el valor del coe ciente global de transferencia de calor en el desuperheater cae 281 W=K m2 (pasa de 956 a 675 W=K m2). En la Figura 6.17 se comprueba que el ujo másico disminuye a la mitad (de 20.52 a 10.18 kg/s) al forzar una pérdida de carga del 30 % en la línea de vapor del segundo calentador de alta presión.
Figura 6.16: Calentadores de alta presión con pérdida de carga del 2 %
Figura 6.17: Segundo calentador de alta presión con pérdida de carga del 30 %
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